ELECTRIFICACIÓN Y PROPUESTA DE DESARROLLO 

PARA EL CANTÓN SANTA RITA CIMARRÓN, CHALATENANGO 

 

 

TRABAJO DE GRADUACIÓN PREPARADO PARA LA FACULTAD DE INGENIERÍA 

 

 

PARA OPTAR AL GRADO DE INGENIERO ELECTRICISTA 

 

 

PRESENTADO POR: 

 

JOSÉ ARTURO MATUS MONTERROSA 

RAFAEL ALCIDES ROSA HERNÁNDEZ 

FRASER LEW TORRES LEMUS 

 

 

 

MARZO DE 2001 

 

 

SOYAPANGO, EL SALVADOR, CENTROAMÉRICA 

 

 



 - i - 
 

 

INTRODUCCIÓN 

 

El progreso y desarrollo de una población entre otras cosas, depende de los recursos 

locales con los que ésta cuenta y de la manera de cómo los administra. 

Actualmente se habla mucho de globalización pero, los beneficios que el país pueda 

obtener depende de lo firme que sea su participación, es decir, su competitividad, su 

capacidad económica e institucional. 

Formar un país competente y con suficiente capacidad económica, requiere de la 

participación de todos los sectores involucrados en la economía, uno de estos sectores es 

el rural y su principal aporte a la producción es la agricultura: Una agricultura más 

tecnificada y eficiente es más productiva y competitiva, pero para ello es necesario contar 

con el recurso eléctrico.  

 

Partiendo de las condiciones socioeconómicas de la micro región que se describen para 

Nueva Concepción, el documento propone llevar en primera instancia un proyecto de 

electrificación en el Cantón Santa Rita Cimarrón, y las comunidades del Roblón, Cañalón, 

Aguacatillo y Pueblo Viejo,   en el departamento de Chalatenango.  

 

Para realizar el proyecto fue necesario elaborar la propuesta técnica de electrificación bajo 

los lineamientos y formatos del FISDL, aprobación y autorización  por parte de la 

distribuidora local (AES – CLESA), para luego entregarla a la municipalidad 

correspondiente, con el fin de conseguir el financiamiento para que cualquier empresa 

especializada en el desarrollo de estos proyectos (electrificación específicamente), pueda 

construir el tendido primario y la distribución secundaria.  

 

Para complementar y con el objeto de favorecer el desarrollo humano local, se presentan 

unas propuestas de desarrollo técnico para el estudio y evaluación de su ejecución , según 

prioridades y necesidades por parte de las comunidades, tales como:  

 

 Diseño para la captación de aguas lluvias por medio de diques. 



 - ii - 
 

 

 Captación de agua para consumo humano con la ampliación de la red primaria, con 

el objeto de diseñar un sistema de bombeo desde la captación de las aguas hacia 

un punto estratégico para poder distribuir el agua por medio de gravedad o según 

los recursos disponibles de las comunidades. 

 

 En conjunto con la  propuesta anterior, se propone potabilizar el agua con el 

Sistema de Potabilización de Agua con Flujo Continuo Mediante Desinfección Solar 

como recurso renovable . 

 

 Por último, se propone al Departamento de Medio Ambiente de la Universidad, 

retomar el tema de la reforestación parcial o total de las áreas más afectadas según 

la condición geográfica.  

 

Todo lo anterior se hace con el objeto de garantizar el buen uso de la electricidad como 

fuente de progreso, y mejorar la calidad de vida de las personas de las comunidades 

involucradas. 

Entiéndase por calidad de vida a la forma integral de desarrollo humano, es decir, no 

empobrecer a un grupo al tiempo que se enriquece a otro: considerando que una 

estructura sociopolítica caracterizada por una desigualdad creciente podría llegar a ser 

sustentable sólo a través de la presión, pero no en términos sociales. No degradar la 

diversidad y productividad biológicas de los ecosistemas, ni de los procesos ecológicos y 

los sistemas vitales esenciales. Aumentar la capacidad de respuesta a los cambios y 

mantener o incrementar las opciones par una adaptación independiente1. 

 

 

 

                                                 
1 Conceptos de Género y Desarrollo, Universidad de Santiago de Chile, 1996. Sonia Montecino & Loreto 
Rebolledo. 



 - iii - 

DEDICATORIA Y AGRADECIMIENTOS 

 

 

A Dios todo Poderoso y María Santísima pues gracias a ellos pude completar el proyecto, 
 
A mi esposa Leonor Yesenia, que supo comprenderme y acompañarme durante la 
realización del mismo, 
 
A mis hijos: Rebeca Alejandrina y Gerardo Arturo, a quienes robé muchas horas de juego y 
diversión, 
 
Finalmente agradezco a mis padres, quienes me iniciaron  en el amor, la vida y el estudio. 
 

José Arturo Matus Monterrosa 
 
 
 
Agradezco a Dios Todo poderoso, por quien todo ha sido hecho y quien  me ha permitido 
llegar hasta este momento de triunfo y satisfacción. 
 
A mis padres quienes siempre me han apoyado en todos los aspectos  y sin ellos no 
hubiese sido posible iniciarme en los estudios, 
 
A mi esposa Marta Elena quien de muchas formas me apoyó y comprendió durante la 
culminación de la carrera, 
 
A mis hijas, Marta Gabriela y Fátima Elena a quienes amo mucho, y me hacen sentir que 
tengo un nuevo propósito en mi vida, 
 
A mi hermano Domingo y mis hermanas Ena y Milagro quienes han completado mi vida 
formando un familia muy unida y feliz, 
 
A mis compañeros de Tesis Arturo y Fraser, con quienes pasamos  buenos momentos, 
pudiendo concluir el presente trabajo de graduación 
 
Y a todas aquellas personas  que  de buena voluntad me han dado su apoyo y cariño lo 
largo de mi vida. 
 

Rafael Alcides Rosa Hernández 

 

 



 - iv - 

 

Agradezco a nuestro Señor Jesucristo, ya que El da el querer como el hacer. 

 

A mi amada esposita Bella Lorena, por impulsarme y animarme a seguir adelante. 

 

A mi hijo Fraser Alejandro, por inspirarme y mostrarme el Amor en todo su esplendor. 

 

A nuestro próximo Baby, que aunque no lo he visto a los ojos, ya late en mi corazón. 

 

A mi madre por su amor y esfuerzo en su vida y a mi hermano Douglas por su apoyo. 

 

Y a todas las personas que me aman y aprecian.   Dios los bendiga. 

 

         Fraser Lew Torres Lemus 

 

  

Agradecimiento especial en nombre del grupo: 

 

 

Al ingeniero Jorge Basagoitia, al ingeniero Anselmo Baldizón y al P. Pedro García sdb 

quienes depositaron su confianza en nosotros para la realización de tan importante 

proyecto, al mismo tiempo extendemos el agradecimiento al Lic. Mario Rafael Olmos sdb 

por su pronta incorporación y activa participación. 

 

Que Dios los bendiga. 



 - v - 

SIMBOLOGÍA 

 

AYA : Instituto Costarricense de Acueductos y Alcantarillados 

 : coeficiente de dilatación lineal del cable por grado de temperatura 

 : P/S [m/mm2] 

 : peso del hilo en Kg/m/mm2 

 : peso del hilo en Kg/m/mm2 

2  : temperatura a la que puede estar el cable en la condición 2 

a : vano IS en metros 

E : módulo de elasticidad del cable en Kg/mm2 

EAWAG / SANDEC : Instituto Federal Suizo para la Ciencia y la Tecnología Ambiental / 

Agua y Saneamiento en Países en Desarrollo 

Fv : es la sobrecarga del viento 

g : Aceleración de la gravedad (9,8 m/s2). 

H : distancia desde I, o desde S, al eje OX. 

IEC : (Comisión Electrotécnica Internacional), por sus siglas en inglés, International 

Electrotechnical Commission 

IEEE : (Instituto de Ingenieros Electricistas y Electrónicos), por sus siglas en inglés, 

lnstitute of Electrical and Electronics Engineers.  

ISO : (Organización de Normas Internacionales), por sus siglas en inglés, International 

Standards Organizations  

LGE :  Ley General de Electricidad 

mca : metros por columna de agua 

mm: milímetros 

m : Metros 

NEC :  (Código Eléctrico Nacional), por sus siglas en inglés, National Electrical Code.  

NESC : (Código Eléctrico Nacional de Seguridad), por sus siglas en inglés, National 

Electrical Safety Code.  



 - vi - 

NFPA : (Asociación Nacional de Protección Contra Incendios), por sus siglas en inglés, 

National Fire Protection Association.  

OPAMSS : Oficina de Planificación del Área Metropolitana de San Salvador. 

PHDS : Programa Humano de Desarrollo Sostenible 

PA : Peso por metro y milímetro cuadrado de sección 

PEA : Población Económicamente Activa 

PMA : Programa de Escuelas Activas 

PROCOM : Programa de Apoyo a Comunidades 

Radiación 

 N = nublado 

 PN = parcialmente nublado 

 S = soleado 

Solar Viento 

 SV = sin viento 

 M = mediano 

 F = fuerte 

S : Sección del cable en mm2 

S : es la sección normal al viento (m2) 

s.n.m.: sobre el nivel del mar 

t1 : tensión a la  temperatura 

TA  Tracción máxima del cable 

ts : Tensión en kg/mm2 en el punto S 

tv : tensión en Kg/mm2 en el vértice V de la curva 

UV : Ultra violeta 

UNA : Universidad Nacional de Costa Rica. 

v : la velocidad del viento(m/s) 

y : h Cosh (x/h) 

 

 



INDICE 

 

INTRODUCCIÓN             i 

 

DEDICATORIA Y AGRADECIMIENTOS       iii 

 

SIMBOLOGÍA           iv 

 

CAPÍTULO I 

CONDICIONES GENERALES DE NUEVA CONCEPCIÓN, CHALATENANGO    7 
 

Ubicación Geográfica           7 

Recursos Naturales           7 

Población             8 

Fuentes de Ingreso y Empleo          9 

Sector Agropecuario         10 

Servicios Sociales Básicos        12 
 

CAPÍTULO II 

ANTECEDENTES DEL TEMA O PROBLEMA       13 
 

Descripción del problema         13 

Objetivos             

  General           14 

  Específicos           14 

 

CAPÍTULO III 

ELABORACIÓN DEL DISEÑO ELECTRICO       15 

 

Conceptos Generales para Líneas de Distribución de Energía Eléctrica  15 

Apoyos para Líneas Aéreas        15 

Clasificación de los Apoyos según su función     16 

 Apoyos de Alineación        16 



 Apoyos de Ángulo         17 

 Apoyos de Anclaje        17 

 Apoyos de fin de líneas o remates      17 

Configuración de los Apoyos para las Líneas Aéreas    18 

Esfuerzos a los que están sometidos los Apoyos para Líneas Aéreas 18 

 Esfuerzos verticales        18 

 Esfuerzos transversales        18 

 Esfuerzos longitudinales       19 

Estructuras que contienen elementos de fuerza múltiple   20 

Aisladores y Herrajes         21 

Vano, luz y flecha          23 

 

Configuración de los conductores empleados para líneas eléctricas Aéreas 24 

  Datos técnicos para el ASCR No. 2      25 

Cable de acero de 5/16”        26 

 

Cálculo de Catenarias          27 

 Conceptos Generales         27 

Elaboración de perfiles y plantillas para el trazo de catenarias  31 

 Curva de flechas máximas verticales     32 

Curva de distancia mínima al terreno     32 

Curva de pie de apoyos        32 

Curva en frió         32 

Datos de salida para el ploteo       32

  

Estimación de los esfuerzos estructurales       46 

 Cálculo de fuerzas para las estructuras entre los puntos P32 y P33  47 

 Cálculo del factor de seguridad para los Momentos deflectores  55 

 Cálculo del factor de seguridad para Esfuerzos cortantes   55 

 

 



Requisitos generales exigidos por AES-CLESA      57 

 Datos Generales          57 

Presentación de planos         59 

Datos Técnicos          59 

 

Formularios según FISDL         63 

 Formato 10: Información General del Proyecto     63 

 Formato 20: Antecedentes        64 

 Formato 30: Ingeniería del proyecto       66 

 Formato 40: Organización de la comunidad beneficiaria para cuidar y  

administrar el proyecto       69 

 Formato 50: Análisis de aspectos financieros y económicos   71 

 Formato 60: Prefactivilidad / Perfil del proyecto     72 

 Formato 70: Diagnostico socioeconómico      77 

 Formato 80: Certificación de acuerdo municipal de ratificación de 

   priorización de proyectos      78 

 Formato 90: Solicitud de financiamiento      79 

 Formato 100: Acta de formación de comité de proyecto    80 

 Formato 200: Acta de compromiso contraparte     81 

 

Cálculos y Diseño para la línea eléctrica de distribución     82 

 Resumen del Programa para Desarrollo Local     81 

 Solicitud de Financiamiento del Proyecto      83 

 Resumen del Presupuesto        84 

 Hoja de Presupuesto         86 

 Cronograma de Actividades        91 

 Proyección Físico Financiera del Proyecto      96 

 

 

 

 



CAPÍTULO IIII 

PROPUESTA TÉCNICA DE DESARROLLO         97 

 

Estudio preliminar para la Captación de Aguas Lluvias       98 

 Ambientación                    98 

 Desventajas                   100 

Criterios que se deben considerar para decidir sobre un sistema  

de captación de agua de lluvia        100 

   Sistema de abastecimiento de agua mediante la captación 

   y distribución de agua lluvia        101        

Inclusión de niveles de precipitaciones de la zona    101 

Ubicación topográfica de la zona para la asignación de diques  103 

Agua requerida para riego según el tipo de cultivo    107 

Propuesta del tipo de cortina: Muro de contención    114 

Procedimiento de construcción       114 

Costos aproximados de los materiales y mano de obra    116 

 

Captación de aguas para consumo humano      117 

Ubicación de los nacimientos        117 

Medición y cálculo estimado de los flujos de agua en los nacimientos 118 

Demandas de agua estimadas para la población según ANDA   119 

Sistema de impulsión         120 

  Tipos de bombas         121 

   Bombas centrífugas o radiales      121 

Bombas axiales o helicoidales      122 

Bombas de flujo mixto       122 

  Cálculo de la manométrica o dinámica (H)     123 

Altura estática         123 

Pérdidas por fricción (HF)       124 

Pérdidas Singulares (Hs)       127 

Requerimientos de presión (P) del sistema     129 



Altura representativa de velocidad (V2/2g)     129 

Fenómeno de aspiración        129 

Altura teórica de succión       130 

Potencia de la bomba        131 

Curvas características        132 

Conexión de bombas        133 

Bombas en serie        133 

Bombas en Paralelo       134 

Consideraciones generales sobre instalaciones y funcionamiento 135 

Cavitación         135 

Golpe de ariete        135 

Cebado         136 

Potencia para bombas eléctricas     136 

Estimación del diámetro       136 

Pérdidas         136 

 De energía por presión      136 

 Singulares        137 

Presión del Sistema       137 

Altura de velocidad       138 

Energía de la Bomba       138 

Accesorios mínimos que se deben considerar en un 

sistema de impulsión        138 

 

Propuesta del equipo de bombeo       140 

Cálculo del equipo de Bombeo para el nacimiento: Los Manzanos  141 

 Características generales del equipo de bombeo     144 

 Esquema del sistema de bombeo       150 

Esquema de distribución propuesto para las cantareras    154 

Ubicación de la bomba         155 

Perfiles para el montaje de la tubería       157 

Ampliación de la red eléctrica para la energización del sistema de bombeo 158 



Costos aproximados de los materiales y mano de obra    160 

 

Potabilización de agua con flujo continuo mediante desinfección solar 

como recurso renovable          162 

Generalidades          162 

¿Qué es SODIS?          163 

Datos técnicos del Sistema        163 

Limitaciones del sistema        164 

Funcionamiento básico del sistema       164 

Costo del Sistema          165 

Componentes y sus funciones        165 

Reactor          166 

Intercambiador de calor        168 

Válvula térmica         168 

Controlador de flujo        168 

Tanque de almacenamiento de agua cruda     169 

  Tanque de almacenamiento de agua potable    169 

Plan de construcción         170 

Estructura metálica        170 

Lámina de aislamiento        170 

Absorbedor          170 

Empaque O-ring         171 

Vidrio con angulares        171 

Intercambiador de calor        172 

Juego de válvulas         172 

Tanque de agua cruda        172 

Controlador de flujo        173 

Tanque de almacenamiento de agua potable    173 

Instalación del Sistema         173 

Lista de herramientas        174 

Pasos para realizar la instalación      174 



Manual de control y mantenimiento       175 

Vaciar el sistema         175 

Datos técnicos de operación       176 

Resultados de pruebas de campo       176 

Factibilidad técnica         177 

Aspectos socio culturales        177 

 

Propuesta para la siembra de cultivos forestales      178 

 Resumen           178 

Propuesta para la siembra y explotación de Pino Ocarpa   179 

Antecedentes          179 

Justificación del Proyecto        179 

Objetivos           179 

Ubicación del proyecto         180 

Agua, Suelo y Potencial Agrícola       180 

Acceso           181 

Descripción del Proyecto        181 

Etapas de Siembra         181 

Descripción y Resumen de los Raleos      183 

 Proyección de costos         186 

 

CONCLUSIONES           188 

 

GLOSARIO            189 

 
BIBLIOGRAFÍA           196 

 

ANEXOS            197 
 

 

Memoria de las visitas al proyecto 

Plantillas para el trazo de catenarias 

Datos técnicos para los postes metálicos de sección poligonal 



Presentación de Planos a AES – CLESA 

Solicitud factibilidad de servicio eléctrico 

Factibilidad de Servicio Eléctrico AES – CLESA  

Diseño con observaciones AES – CLESA 

Solicitud 2ª Revisión AES – CLESA 

Entrega de copia electrónica planos eléctricos AES – CLESA 

Datos técnicos para la bomba de impulsión sugerida 

Planos Eléctricos 



 - 7 - 

 

CAPÍTULO I 

 

CONDICIONES GENERALES DEL MUNICIPIO NUEVA CONCEPCIÓN, 

CHALATENANGO2 

 

Ubicación Geográfica 

 

Se distribuye al oriente del medio Lempa y sobre el complejo volcánico Cerro Pacho- 

Teocinte, con una extensión de 25,749 hectáreas y está integrada por las cuencas de los 

ríos Mojaflores, Jayuca y la mitad oriental de la cuenca del río Matayate. 

 

Por su configuración está influenciada por dos zonas agroecológicas, presentando 

condiciones bioecológicas favorables para el desarrollo de amplia gama de especies 

cultivadas. 

 

El área de la planicie aluvial, donde se alberga parte del Distrito de Riego de Atiocoyo, 

presenta variaciones de temperatura propias de la zona de bosque húmedos sub-tropical 

caliente presentando regímenes que inducen canículas prolongadas. 

 

Recursos Naturales 

 

Las unidades geológicos que estructuran el área son principalmente lavas cuaternarias en 

el complejo volcánico y lavas ácidas intermedias con aluviones en la planicie. Ello propicia 

el continuo flujo subsuperficial almacenado en la época lluviosa. 

 

Los suelos predominantes son Alfisoles en el área volcánica y vertisoles en la planicie, 

ambos con excelentes características para la producción de cosechas. 

 

                                                 
2 Los Componentes de Seguridad Alimenticia y Recursos Naturales en el Proyecto Humano de Desarrollo 
Sostenible, 1996 



 - 8 - 

El potencial natural de las tierras tiene las siguientes características: 

 

 Tierras con aptitud para la agricultura intensiva 

 Tierras con aptitud para agricultura semi-intensiva 

 Tierras con aptitud para frutales de altura, hortalizas u otros rubros de alto valor 

 Tierras con aptitud para la ganadería 

 Tierras de vocación forestal 

 Tierras marginales para las actividades agropecuarias 

 

El uso de las tierras se encuentra fuertemente influido por el distrito de riego 

identificándose en la planicie patrones de ocupación del suelo dominados por cultivos de 

arroz, caña de azúcar, pastos, y granos básicos (maíz y fríjol) en los cerros. 

 

En el sector norte, que es donde se distribuyen los suelos esqueléticos, la cobertura 

principal son pastos naturales y vegetación arbustiva.  La cubierta vegetal arbórea 

prácticamente ha desaparecido. 

 

Tanto por sus características de suelo, como por su posición y disponibilidad de agua, esta 

micro región presenta un elevado potencial para convertirse en el polo ganadero de la 

zona norte, para cuyo propósito, se dispone de una buena red de comunicación. 

 

Población 

 

La población de la micro región esta constituida por 27,321 personas, la cual corresponde 

en su totalidad al municipio de Nueva Concepción.  Esta microregión representa el 0.53 % 

de la población nacional y el 15.4 % de la población departamental. 

 

En términos de género, la población masculina es ligeramente superior que la femenina 

(207 personas más del sexo masculino). La población urbana representa el 28.93 %, 

mientras que la población rural el 71.07 %, siguiendo la participación por género la misma 

situación descrita a nivel rural, mientras que a nivel urbano las mujeres observan un 



 - 9 - 

número mayor en 189 personas. 

 

En términos de la población por edad, el 46.6 % corresponde a niños de 0 a 14 años, el 

25.3 % a personas entre 15 y 29 años, el 22.0 % a personas entre los 30 y 59 años y el 

6.0 % a personas con 60 años y más. Tanto a nivel municipal, género y población urbana 

y rural, la participación por grupos de edad es bastante similar. La tasa de crecimiento 

representa  1.35 %, con una población por kilómetro cuadrado de 106 personas.  

 

Fuentes de Ingreso y Empleo 

 

La población económicamente activa de la micro región se compone de 7,637 personas, 

de las cuales 5,652 se encuentran en la agricultura, 277 personas en la industria 

manufacturera, 469 personas en el comercio, 155 personas en la industria de la 

construcción y 377 personas dedicadas a los servicios domésticos. El resto de actividades 

observa una participación muy reducida. 

 

A nivel relativo la participación de la agricultura representa el 71.04 % de la PEA micro 

regional, la industria el 3.48 %, el comercio el 5.89 %, la construcción el 1.95 % y los 

servicios domésticos el 4.74 %, mostrando igualmente esta micro región el rasgo de una 

especialización basada en la agricultura. 

 

La participación micro regional de la PEA rural, 5,714 personas, representa el 71.82 %, 

mientras que la participación relativa por género observa que los hombres representan el 

84.36 % de la PEA total. 

 

La desocupación referida por el Censo de Población para la micro región representa a 287 

personas, siendo la tasa de desocupación del orden del 3.61 % de la PEA total, 

manteniendo la característica de una participación por género bastante similar que lo 

referido para la PEA. 

 

La población no económicamente activa de la micro región representa a 19,395 personas, 



 - 10 - 

existiendo una relación entre población inactiva y población total del 70.88 % y una 

relación de la población inactiva y población ocupada de 253 personas. 

 

La encuesta de Prochalate indica que en esta micro región se ha producido una 

emigración de 924 personas, de las cuales 406 han emigrado a otra ciudad, 252 fuera del 

país y 266 a otra zona rural. 

 

Sector Agropecuario 

 

La encuesta de Prochalate señala un total de 2,604 productores con una superficie total de 

3,594.5 hectáreas, representando un área promedio por producto de 1.4 Has. 

 

Las producciones dominantes continúan siendo los granos básicos, al representar el 98.4 

% de los productores y el 98.8 % del área agrícola, con una superficie promedio de 1.4 

Has por agricultor. El cultivo del arroz en esta zona representa a 140 productores y una 

superficie de 434 Has. 

 

La diversificación es bastante limitada va que además de los granos básicos únicamente 

se encuentran cultivos como hortalizas y ajonjolí, pero con una superficie y un número de 

productores bastante limitada. 

De acuerdo a la encuesta de Prochalate para 1994 en esta micro región había una 

existencia de 3,010 bovinos, 574 equinos, 1.540 cerdos, 11,998 aves y 532 cabras. 

 

La ayuda alimentaría manejada por el Programa de Escuelas Activas (PMA) no a sido 

incorporado en esta micro región. 

 

Según Prochalate, el 23.5 % de la producción es destinada al autoconsumo y el 76.5 a la 

venta. La producción es vendida casi en su totalidad en Chalatenango ya que el 95.9 % de 

esta es comercializada en el mismo departamento. 

 

La micro región cuenta con 2,170 productores, de los cuales 1,750 son hombres y 420 



 - 11 - 

mujeres. De estos 154 perciben de 0 a  ¢5,000 colones de ingreso bruto anual, 672 

productores un ingreso bruto de  ¢5,000 a ¢10,000 colones, 574 productores un ingreso 

bruto de  ¢10,000 a  ¢15,000 colones y 770 productores ingresos superiores a los   

¢15,000 colones. 

 

En términos relativos el 7.1 % de los productores perciben de 0 a   ¢5,000 colones de 

ingreso bruto anual, el 31.0 % de los productores un ingreso bruto de   ¢5,000 a   ¢10,000 

colones y el 61.9 % de los productores un ingreso bruto superior a los   ¢10,000 colones.  

 

En esta micro región el 31.5 % de los productores son propietarios, el 55.9 % son 

arrendatarios y el 12.6 % son productores con otras formas de tenencia. 

 

De acuerdo al tamaño de la explotación el 36.4 % de los productores observan una 

extensión inferior a las 0.9 Has, el 31.5 % una extensión entre 1.0 y 1.9 has y el 32.2 % 

explotaciones mayores a las 20 Has. 

 

En Nueva Concepción han sido beneficiados por el PTT 565 personas, con una extensión 

de 2,315.74 manzanas y una superficie por beneficiario de 4.10 mz (2.9Has). 

 

En este municipio se encuentran casi la totalidad de las cooperativas del departamento, al 

existir 9 cooperativas del sector Reformado: Rancho Luna (25 socios), Tepeagua (25 

socios), Las Guaras (21 socios), Tres Haciendas (26 socios), Puesto Rico (16 socios), 

Santa Rosa (33 socios), Los Chilimates (73 socios), Pañanalapa (290 socios) y Colima 

(250) socios, haciendo un total municipal de 759 asociados. 

 

No se conoce actividad artesanal de importancia en esta micro región. 

 La encuesta de Prochalate identifica a 42 personas en el municipio de Nueva Concepción 

dedicadas a la actividad pesquera. 

 

 

 



 - 12 - 

Servidos Sociales Básicos 

 

El 91.9 % del nivel académico alcanzado en la microregión lo representa la educación 

básica, con un total de 11,629 personas. La educación media representa el 5.9 % (736 

personas) y existen 30 técnicos universitarios y 37 personas con educación superior. 

 

En esta micro región la tasa de analfabetismo para una población de 5 años y más es del 

43.4 %. 

 

Existen 11 promotores de salud. La relación de la poblaci9n con respecto a los promotores 

es de 2,484 personas por promotor. Esta micro región presenta una relación inferior al 

promedio departamental. 

 

Los casos de desnutrición reportados por primera vez por grupos de edad de 0 a 14 años 

por la Oficina Departamental del Ministerio de Salud para 1995 señalan 358 con 

desnutrición leve y 148 casos con desnutrición moderada o severa, haciendo un total de 

506 casos. El porcentaje de desnutrición de 0 a 4 años, de acuerdo a los casos de 

desnutrición reportados es del 11.77%. 

 

De acuerdo a ponderaciones de la Oficina departamental del Ministerio de Salud Nueva 

Concepción es considerado un municipio con prevalecida alta en retardo de talla. 

 

La tasa de mortalidad infantil en Nueva Concepción es de 47.87 por mil. 

 

La situación de vivienda y saneamiento en el municipio de Nueva Concepción continúa 

siendo bastante deficiente. El 57.0 % de la población tiene piso de tierra en su lugar de 

habitación, el 42.9 % adquiere el agua a partir del río, el manantial u otro medio, el 46.3 % 

no dispone de servicio sanitario, el 82.4 % no cuenta con drenaje, el 47.5 % no dispone 

de alumbrado eléctrico, el 81.6 % utiliza la leña como fuente principal para cocer los 

alimentos y el 49.4 % elimina la basura en cualquier lugar. 

 



 - 13 - 

CAPÍTULO II 

ANTECEDENTES DEL TEMA O PROBLEMA 

 

Descripción del Problema 

 

El cantón Chaguitón es una comunidad situada a una altura entre 950 y 1000 metros 

sobre el nivel del mar; aledañas a ésta se encuentran otros caseríos: El Roblón, El 

Aguacatillo, Pueblo Viejo y  El Cañalón, todas estas comunidades pertenecen a la 

jurisdicción de Nueva Concepción, Chalatenango y se suman a la micro región descrita en 

el capitulo anterior, lo cual se reduce a el empobrecimiento generalizado ya que carecen 

de servicios primarios tales como energía eléctrica, agua potable, aguas negras, 

telecomunicaciones, etc. 

 

No existe acceso vehicular entre ninguno de los caseríos antes mencionados y sólo 

existen veredas que se conocen como paso de mulas; lo accidentado del terreno hace 

más difícil la comunicación entre las comunidades. 

 

Existe un alto grado de deforestación debido a la falta de técnicas apropiadas de la 

agricultura y la falta del recurso energético para cocinar(tala de árboles), etc. “El creador 

confía al hombre, coronación de toda la obra de creación, el cuidado  de la tierra (cf. Gen. 

2,15). De aquí surgen obligaciones muy concretas para cada persona relativas a la 

ecología. Su cumplimiento supone la apertura a una perspectiva espiritual y ética, que 

supere actitudes y los estilos de vida conducidos por el egoísmo que llevan al agotamiento 

de los recursos naturales2”. 

 

Sumado a lo anterior, es muy notable el alto índice de emigración de jóvenes  ilegales 

hacia los Estados Unidos, por la falta de oportunidades para el desarrollo local de las 

personas. 

 

 

                                                 
2 Preocupación por la Ecología (Página 42), Ecclesia In America, Agosto 1999 



 - 14 - 

 

Objetivos 

 

Objetivo General 

 

Diseñar la línea de distribución eléctrica primaria a 13.2 KV y secundaria 120/240 V, 

además se pretende potenciar y desarrollar los recursos naturales de la zona para 

contribuir al desarrollo integral local de dichas comunidades, con propuestas técnicas 

concretas para mejorar la calidad de vida de las personas. 

 

Objetivos Específicos 

 

a) Elaborar el diseño de distribución eléctrico para la comunidad Santa Rita Cimarrón 

y caseríos aledaños, según formatos del FISDL.   

 

b) Estudiar la factibilidad para la ubicación de embalses para la captación de aguas 

lluvias, aprovechando el caudal de los riachuelos de la zona. 

 

c) Proponer la captación de agua para consumo humano desde los nacimientos 

existentes, y ampliar la red primaria para diseñar un sistema de bombeo desde la 

captación de las aguas hacia un lugar estratégico en la comunidad más alta. 

 

d) Aplicar el método de la potabilización del agua con flujo continuo mediante 

desinfección solar. 

 

e) Proponer la reforestación de las zonas más afectadas y destruidas. 

 

Con todo lo anterior se pretende fomentar el desarrollo humano de las zonas, 

considerando que al llevar la energía eléctrica y potenciar los recursos existentes se 

mejorará en gran medida la calidad de vida de los habitantes. 

  



 - 97 - 

 

CAPÍTULO IIII 

PROPUESTA TÉCNICA DE DESARROLLO 

 

 

Para complementar la parte de Desarrollo Local y más específicamente para desarrollar la 

parte eléctrica, se presentan a continuación cuatro propuestas técnicas que ayudarán 

ampliamente en el desarrollo integral de la zona, así: 

 

 Estudio preliminar para la captación de aguas lluvias 

 Captación de aguas para consumo humano 

 Potabilización de agua con flujo continuo mediante desinfección solar como recurso 

renovable 

 Propuesta para la siembra de cultivos forestales 

 

Cada de una de estas propuestas técnicas acarrean implícitamente mejoras en al calidad 

de vida de los habitantes de las comunidades beneficiadas,  tal es el caso de la captación 

de aguas lluvias con el cual se tendrá la posibilidad de almacenar el agua para poder 

irrigar durante el verano o épocas secas; la colección del agua en un punto estratégico 

ahorrará en gran media esfuerzos y sobre todo tiempo en el traslado del agua; garantizar 

que el agua esta potabilizada antes de consumirla ayuda en la higiene y salud, sobre todo 

de los mas pequeños; y finalmente, reforestar buena parte de las zonas que se encuentran 

en abandono y sin producir, ayuda no solamente a la población aledaña, sino que también 

estaríamos contribuyendo en la reconstrucción del país. 

A continuación se presenta el desarrollo y contenido de  los estudios y propuestas técnicas 

descritas anteriormente: 

 

 

 

 

 



 - 98 - 

ESTUDIO PRELIMINAR PARA LA CAPTACIÓN DE AGUAS LLUVIAS 

 

Ambientación 

 

El agua en la naturaleza se encuentra de diferentes formas y a su movimiento dentro de 

nuestro planeta, se le denomina Ciclo Hidrológico ( Ver Figura 22). Este ciclo no tiene 

principio ni fin, pero el concepto del ciclo se origina en los océanos. La energía del sol 

transporta el agua de los océanos hacia la atmósfera por evaporación. El vapor de agua 

se eleva y luego se aglomera formando las nubes. Balo ciertas condiciones, la humedad 

contenida en las nubes se condensa y se precipita a la tierra en diferentes formas como la 

lluvia, granizo o nieve. Parte de esta precipitación escurre sobre la superficie de la tierra y 

llega a los ríos, lagos y el océano. Una parte se infiltra en el suelo y queda atrapada en las 

raíces de las plantas y posteriormente vuelve a la atmósfera por medio de la 

evapotranspiración, otra parte se percola en el suelo y llega hasta los depósitos 

subterráneos, donde se desplaza y puede volver a reaparecer en la superficie del suelo en 

forma de manantiales o nacimientos. Así pues el ciclo hidrológico constituye un sistema 

mediante el cual la Naturaleza hace circular el agua desde los océanos. 

Aunque la mayor parte del agua que llega a la atmósfera proviene de los océanos, 

también contribuye aquella evaporada de los lagos, ríos y la que transpiran las hojas de 

las plantas. 

Cálculos aproximados indican que anualmente se evaporan de los océanos y los 

continentes unos 334,000 y 63,000 kilómetros cúbicos de agua respectivamente14. La 

precipitación total que cae desde la atmósfera es aproximadamente igual a la evaporación 

que retorna a la misma, por lo que se podría decir que cada año retornan a la tierra unos 

397,000 kilómetros cúbicos de agua. De esa precipitación, las superficies terrestres del 

globo atrapan cada año aproximadamente unos 99,000 kilómetros cúbicos de agua. 

Al analizar el ciclo del agua en la tierra podemos decir que el ser humano dispone de dos 

tipos de fuentes: 

 

 Las superficiales que comprende: lagos, ríos y el agua de lluvia captada mediante 

                                            
14 UNICEF, Programa Subregional de Agua, Saneamiento y Educación Ambiental para Centroamérica 



 - 99 - 

diferentes procedimientos. 

 

 Las subterráneas que incluyen: pozos, manantiales o nacimientos y galerías 

horizontales. 

Ciclo Hidrológico 

 

Figura 22 

 

La captación de estas fuentes mediante diferentes sistemas permite disponer del agua 

necesaria para su subsistencia, tal el caso de la construcción de acueductos por gravedad, 

sistemas que utilizan bombas accionadas por energía eléctrica o combustible, pozos con 

bombas manuales, cortinas para la retención del agua, etc. 

Se cuenta con agua durante el tiempo en que esta escasea o cuando el abastecimiento de 

agua es interrumpido. 

El sistema proporciona agua a la misma vivienda o a distancias muy cercanas a las 



 - 100 - 

viviendas. Facilita el acceso al agua evitando su acarreo, lo cual se convierte en tiempo 

ahorrado que beneficia principalmente a las mujeres y niños. 

El consumo del agua de lluvia captada y almacenada en los cisternas o tanques puede 

reducir el índice de enfermedades gastrointestinales a las cuales por lo general están 

expuestos los habitantes del área rural y urbano-marginal. 

 

Desventajas 

 

Riesgo de contaminación en las cisternas o tanques de almacenamiento, principalmente si 

se utilizan recipientes para extraer directamente el agua. A través de un Programa de 

Educación Sanitaria y utilizando bombas manuales se puede solucionar el problema. 

 

En caso de un sistema con cisterna o tanque de uso comunitario, pueden ocurrir conflictos 

entre los usuarios, principalmente por el mal uso de algunas familias.  Esto se puede 

remediar por medio de una buena organización comunitaria y un Programa de Educación 

Sanitaria. 

 

El volumen almacenado solo permite su uso para beber, preparar alimentos y lavar 

utensilios de cocina, no para bañarse o lavar ropa. 

 

Criterios que se deben considerar para decidir sobre un sistema de captación de 

agua de lluvia 

 

Cuando se agota toda posibilidad de contar con manantiales y el agua subterránea se 

encuentra a grandes profundidades o no existe. 

 

Existe suficiente disponibilidad de agua de lluvia comparada con su uso o demanda. 

 

El agua de lluvia es complementaria, es utilizada para el abastecimiento como agua de 

buena calidad.  Por ejemplo, a las viviendas que se encuentran cercanas y a un nivel 

superior a un río; tomando en cuenta en este caso el agua del río para otras actividades 



 - 101 - 

que no requieren tal calidad. 

 

Las comunidades no cuentan con energía eléctrica. 

Comunidad está convencida y decidida a participar. 

El costo del cisterna para uso familiar es menor que el 25% del valor de la vivienda y debe 

ser económicamente accesible para la familia o grupo o familiar que lo requiera. 

 

Sistema de abastecimiento de agua mediante la captación y distribución de agua 

lluvia 

 

Para muchas comunidades rurales, la única solución posible para el abastecimiento de 

agua puede ser a través de métodos no convencionales, utilizando tecnologías apropiadas 

como por ejemplo la captación, almacenamiento y distribución del agua de lluvia. Esta 

puede ser captada de los techos de las viviendas, edificios públicos u otras instalaciones. 

Un sistema de este tipo bien diseñado es una buena opción para el abastecimiento de 

agua a una comunidad rural. 

 

Los componentes básicos de un sistema de captación, almacenamiento y distribución de 

agua de lluvia son: 

Área de captación 

Filtro 

Cisterna o tanque de almacenamiento 

Canaletas 

Cubierta de la cisterna 

 

Inclusión de niveles de precipitaciones de la zona 

 

A continuación se presenta en la tabla 11 los datos de precipitación  para la zona del 

Cerrón Grande: 





 - 103 - 

PRECIPITACIÓN MENSUAL EN EL AREA DEL EMBALSE DEL CERRON GRANDE 1976 –199615 (mm) 

 

ANO ENERO FEBRE MARZO ABRIL MAYO JUNIO JULIO AGOS SEPT OCT. NOV. DIC. TOTAL 

1976 NLL NLL 2 224 195 615 191 201 247 125 47 NLL 1847 

1977 NLL NLL NLL 90 164 363 217 465 281 107 97 0 1784 

1978 NLL NLL 29 29 140 250 367 286 245 180 63 4 1593 

1979 NLL 1 5 178 191 385 289 321 308 314 3 3 1998 

1980 90 NLL NLL 67 274 0 388 0 0 0 28 NLL 847 

1981 NLL NLL 14 44 144 478 291 216 326 330 3 19 1865 

1982 1 10 NLL 122 374 384 215 170 430 210 63 28 2007 

1983 NLL 1 NLL 44 198 326 151 335 227 156 32 26 1496 

1984 2 4 7 67 176 210 327 271 376 133 10 NLL 1583 

1985 0 0 0 112 183 220 361 312 209 206 46 15 1664 

1986 0 NLL NLL 34 186 189 360 33 266 186 20 NLL 1274 

1987 NLL 2 24 82 144 514 464 300 397 NLL 20 14 1961 

1988 ND ND 61 85 133 425 282 ND ND ND ND ND 986 

1989 2 NLL NLL 66 221 260 258 448 303 ND 143 NLL 1701 

1990 NLL 1 20 75 340 355 276 260 667 159 61 3 2217 

1991 NLL NLL NLL 41 216 390 121 283 221 378 38 ND 1688 

1992 0 0 1 101 115 476 453 320 455 150 26 8 2105 

1993 0 0 34 100 320 272 302 370 342 217 10 5 1972 

1994 0 4 1 55 227 148 197 452 239 131 69 0 1523 

1995 0 0 0 80 179 317 362 183 490 104 6 29 1850 

1996 33 ND 48 120 216 444 275 254 419 126 27 ND 1962 

NLL= No llovió; ND=  No existen datos 
Tabla11 

                                            
15 Servicio Meteorológico, Dirección General de Recursos Renovables MAG 



 - 103 - 

De lo anterior podemos  concluir  que anualmente se esta obteniendo un promedio de  1710 

mm  de precipitación anual en la zona del embalse del Cerrón  Grande, la cual esta ubicada 

en una zona muy próxima al cantón Santa Rita Cimarrón, por lo que dicha precipitación es 

muy aproximada, Con un máximo de 2217 mm y un mínimo de 847 mm de precipitación de 

agua. 

 

Ubicación topográfica de la zona para la asignación de diques 

 

Para poder seleccionar la ubicación de los diques a construir, es necesario tener en cuenta 

los siguientes aspectos: 

 

 La cortina del dique no debe estar ubicada en un terreno que posea mucha 

inclinación, es decir lo más horizontal posible para captar la mayor cantidad de agua. 

 Debe estar ubicada en una cuenca que reciba la suficiente precipitación para captar 

suficiente  agua. 

 No debe estar por debajo de los terrenos a irrigar por gravedad y evitar el costo de 

bombeo. 

 Debe de estar ubicada en una garganta del cause y preferiblemente con terreno 

rocoso para proporcionar mejor solidez al muro de contención. 

 Debe almacenar suficiente  agua para poder irrigar una extensión considerable de 

terreno. 

 

La figura 23 presenta el relieve del lugar sugerido para el dique de captación de aguas 

lluvias, la zona más oscura muestra el dique y la zona a inundar, la zona que encierra la línea 

muestra el área de precipitación que el reservorio podrá captar. Haciendo uso de las curvas 

de nivel y calculando el área por método gráfico16, se pudo determinar el área en metros 

cuadrados que es: 

Área de precipitación a captar: 1,283,450 m2  

                                            
16 Por Trigonometría simple y dibujo 



 - 104 - 

Multiplicando este valor por el promedio de milímetros de precipitación podremos calcular el 

volumen posible a captar de agua. así: 

Volumen posible a captar = Área de precipitación a captar  x  Precipitación 

Volumen posible a captar = 1,283,450 m2  x  (1710 mm  ) /1000 = 2,194,699 m3 de agua 

lluvia en el año.  

 



 - 105 - 

 

 

Dique para captación de aguas lluvias 

Figura 23 

 

 



 - 106 - 

Otro sector sugerido para captar agua es el siguiente: 

 
 

Figura 24 

 



 - 107 - 

De la misma forma, la cuenca arriba encerrada por líneas oscuras posee un área aproximada  

de 1,573,100 m2 y haciendo cálculos como el mostrado anteriormente, recibe 

aproximadamente 2,690,000 m3 de agua en el año. 

 

El cálculo anterior nos presenta de manera aproximada la cantidad de agua promedio que 

cae sobre la cuenca donde se encuentra el reservorio. 

Es necesario restar el agua que se permeabiliza en el suelo y la que se evapora por el calor, 

y tomando en cuenta que 70% de las aguas precipitadas son evacuadas por los ríos17. Por lo 

tanto las quebradas ubicadas en dichas cuencas evacuarán un promedio de 3,419,289 m3 

aproximadamente. 

 
Agua requerida para riego, según el tipo de cultivo 

 

Hay que tener el  conocimiento de la cantidad de agua que el cultivo y el ambiente extraen 

desde el suelo, es decir, la evapotranspiración o uso consultivo del cultivo; ésta última 

cambia con la edad del cultivo, el clima y la ubicación geográfica. 

Por evapotranspiración se designará a la suma de los volúmenes de agua: 

 

 Utilizados por las plantas  

 Evaporados por la superficie del suelo 

 

El uso consultivo varía con la temperatura, la humedad del día y la humedad disponible, sin 

importar la fuente de donde esta última provenga. Multiplicando la temperatura media 

mensual (t) por el posible porcentaje mensual de horas del día con relación a las del año (p), 

se obtiene un valor mensual de evapotranspiración (f). 

Se ha determinado que cuando se dispone de suficiente cantidad de agua la 

evapotranspiración varía directamente con este factor. 

La expresión matemática en el sistema métrico es: 

u = k f 

y   U = suma de k f  = K F 



 - 108 - 

donde: 

 

u = evapotranspiración mensual en mm 

U = evapotranspiración por periodo de desarrollo 

 

f =  (45.7 t  +  813 )  p / 100  factor mensual de uso consuntivo, en sistema métrico. 

 

en donde: 

K = es un coeficiente empírico de cultivo adimensional que varía con el cultivo y su desarrollo 

vegetativo para el periodo de riego o para el periodo de desarrollo. Las unidades comunes de 

medida de suelen ser mm / día, mm / mes o mm / temporada. Se ha encontrado que este es 

constante para todas partes. 

t  = temperatura media mensual en grados centígrados. 

p = porcentaje mensual de horas del día en relación con las del año 

f = Suma de los factores mensuales de la evapotranspiración para un periodo considerado 

(suma de los productos de la temperatura media mensual y de los porcentajes de horas del 

día con relación a las del año) 

 

El factor f se puede calcular para aquellas regiones donde se dispone de registro de 

temperaturas medias mensuales las que se deberán utilizar con los porcentajes de horas que 

están indicadas en la siguiente tabla 12. 

La ubicación de El Salvador es de 13o 40” 18’, esto nos proporciona el siguiente porcentaje 

mensual de horas del día con relación a las del año. 

 

ENE FEB MAR ABRIL MAYO JUNIO JULIO AGOS SEPT OCT NOV DIC 

7.08 7.39 8.43 8.44 8.90 8.73 8.99 8.79 8.28 8.28 7.85 8.04 

 

Tabla 12 

                                                                                                                                                      
17 UNICEF, Programa Subregional de Agua, Saneamiento y Educación Ambiental para Centroamérica 



 - 109 - 

 

En consecuencia el uso consuntivo U se tiene multiplicando F por el coeficiente empírico K 

para determinado cultivo. Esta relación permite el cálculo del uso consuntivo en cualquier 

lugar del mundo, para pequeños cultivos. En la siguiente tabla aparecen algunos valores del 

coeficiente K para cultivos más comunes en la zona de Santa rita Cimarrón. 

 

Cultivo 
Duración normal del 
periodo de desarrollo de 
los cultivos 

coeficiente (K) de uso 
consuntivo o 
evapotranspiración 

Cacao 1 año completo 0.60 a 0.70 

Plátanos 1 año completo 0.60 a 0.70 

Maíz 4 meses 0.75 a 0.85 

hortalizas 2 a 4 meses 0.60 a 0.70 

Fríjol 3 meses 0.60 a 0.70 

Sorgo ( Maicillo) 4 a 5 meses 0.70 a 0.80 

Naranja y Limón 1 año completo 0.45 a 0.55 

Arroz 3 a 5 meses 0.65 a 0.75 

 

Tabla 13 

 

Los valores altos de k corresponden a los lugares áridos mientras que los valores bajos son 

para zonas húmedas, por lo que se consideraran los valores bajos. 

Utilizando las formulas de evapotranspiración con los valores de f  y K, y suponiendo un valor 

de temperatura promedio de 30o C  se  pude calcular la tabla 14. 

 
 
 
 

 
 
 



 - 110 - 

Cálculo de evapotranspiración para cada mes del año para EL  Salvador 
 

Cultivo K ENE FEB MAR ABRIL MAYO JUNIO JULIO AGOS SEPT OCT NOV DIC 

 Factor F   7,08 7,39 8,43 8,44 8,9 8,73 8,99 8,79 8,28 8,28 7,85 8,04 

Para el Fríjol 0,6 92,78 96,84 110,47 110,60 116,63 114,40 117,80 115,18 108,50 108,50 102,87 105,36 

Cacao 0,6 92,78 96,84 110,47 110,60 116,63 114,40 117,80 115,18 108,50 108,50 102,87 105,36 

Plátanos 0,6 92,78 96,84 110,47 110,60 116,63 114,40 117,80 115,18 108,50 108,50 102,87 105,36 

Maíz 0,75 115,97 121,05 138,08 138,25 145,78 143,00 147,26 143,98 135,63 135,63 128,58 131,70 

hortalizas 0,6 92,78 96,84 110,47 110,60 116,63 114,40 117,80 115,18 108,50 108,50 102,87 105,36 

Maicillo 0,7 92,78 96,84 110,47 110,60 116,63 114,40 117,80 115,18 108,50 108,50 102,87 105,36 

Naranja y 
Limón 0,45 69,58 72,63 82,85 82,95 87,47 85,80 88,35 86,39 81,38 81,38 77,15 79,02 

Arroz 0,65 100,51 104,91 119,67 119,81 126,34 123,93 127,62 124,78 117,54 117,54 111,44 114,14 

 
Tabla 14 

 

Las datos sombreados son los correspondientes a la época de invierno, fechas en las cuales 

no se necesita riego salvo en años de sequía. 

 

Sabiendo que un mm de altura de agua es equivalente a un volumen de un litro por metro 

cuadrado (1 mm = 1 Lt / m2), los valores de u, en mm / mes, se transforman en lt / m2 / mes. 

Con éstos datos podemos calcular cuanta agua por metro cuadrado por temporada 

necesitamos para los diferentes cultivos presentados en la tabla 14: 

 

Cultivo K Temporada Demanda en litros por m2 por temporada 

Fríjol 0,6 3 meses 294,98 

Cacao 0,6 1 año 618,92 

Plátanos 0,6 1 año 618,92 

Maíz 0,75 4 meses 497,3 

hortalizas 0,6 2 a 4 meses 397,85 

Sorgo o  Maicillo 0,7 4 a 5 meses 522,08 

Naranja y Limón 0,45 1 año 464,18 

Arroz 0,65 3 a 5 meses 565,57 

  

Tabla 15 

 

Se ha seleccionado los meses desde Noviembre por ser los meses con menor demanda de 



 - 111 - 

agua. 

Si se construyeran muros para crear los diques sugeridos en las figuras 23 y 24 se lograría 

captar: 

 

Dique 1 : presa con capacidad para captar 12,000 m3 de agua aproximadamente, la zona 

oscura marcada en la figura 23 corresponde a un dique con un muro de 30 m de largo por 15 

m de altura en su parte media, 

 

Dique 2:  presa  con capacidad para captar 15,000 m3 de agua aproximadamente, la zona 

oscura superior  marcada en la figura 24 correspondiente a un dique con muro de 40 m de 

largo por 10 m de altura en su parte media, 

 

Dique 3 : presa con capacidad para captar 7,500 m3 de agua aproximadamente, la zona 

oscura media marcada en la figura 24 correspondiente a un dique con un muro de 20 metros 

de ancho por 10 de altura en su parte media, 

 

Dique 4 : presa con capacidad para captar 14,000 m3 de agua aproximadamente, la zona 

oscura inferior marcada en la figura 24 correspondiente a un dique con un muro de 35 metros 

de ancho por 9 de altura en su parte media, 

 

Sumando la capacidad de los diques obtenemos aproximadamente 48,500 m3 de agua, o 

sea 4,8000,000 Ltr3,  por lo que podemos calcular el área posible a irrigar utilizando la tabla 

anterior, así: 

 

 

 

 

 

 

 



 - 112 - 

Cultivo K Duración 

Demanda en 
litros por m2 

por 
temporada 

Agua almacenada 
Área a irrigar en 

m2 

Fríjol 0,6 3 meses 294,98 48,500,000 164,417 

Cacao 0,6 1 año 618,92 48,500,000 78,362 

Plátanos 0,6 1 año 618,92 48,500,000 78,362 

Maíz 0,75 4 meses 497,3 48,500,000 97,526 

hortalizas 0,6 2 a 4 meses 397,85 48,500,000 12,190 

Sorgo o  Maicillo 0,7 4 a 5 meses 522,08 48,500,000 92,897 

Naranja y Limón 0,45 1 año 464,18 48,500,000 104,485 

Arroz 0,65 3 a 5 meses 565,57 48,500,000 85,754 

 

Tabla 16 

 

Actualmente en la zona solamente se obtienen ingresos del cultivo de Maíz, Fríjol y ganado 

18, ya que lo accidentado del terreno y la calidad de la tierra no permite el cultivo de otras 

variedades, muchos terrenos son utilizados para pastoreo de ganado vacuno, o se dejan 

poblar de vegetación para una futura extracción de leña dejándola descansar para ser 

cultivadas en el futuro. 

 

De lo anterior podemos deducir que con la capacidad de agua total antes mencionada  se 

podrían irrigar  16.4 Manzanas (164,417 m2) de terreno, cultivadas de fríjol durante los meses 

de Noviembre a Enero ya que la demanda de agua de dicho cultivo durante estos meses es 

294.98 litros / m2 o Irrigar 7.83 (78,362 m2)  Manzanas de Maíz durante los meses de 

Noviembre a febrero con una demanda de 618.92 Lt / m2. 

Estos datos no quieren decir que únicamente se podrá cultivar maíz o Fríjol, si no, una 

combinación de ambos, además se abre la posibilidad de cultivar otras especies como 

hortalizas, frutas, etc. además existe la posibilidad de cultivar de peces. 

 

A continuación se señala la ubicación de los  cultivos: 

 

                                            
18 Diagnostico Socioeconómico realizado por PROCOM, enero de 2001 



 - 113 - 

 
 

Figura 25 

 

Las zonas más oscuras presentan las zonas donde están ubicados los diques mientras que 

las zonas menos oscuras donde se siembra el maíz y fríjol. 

Las zonas no sombreadas representan aquellas zonas dedicadas a la pastoreo de ganado y 

zonas para extraer leña. 

La ubicación de  los diques para posibilitar el cultivo durante las épocas secas nos limita  la 

cantidad de área a cultivar debido a que la mayoría de tierras fértiles están relativamente 

elevadas, y la construcción de grandes diques en zonas de difícil acceso es muy costosa. 

Por lo que, no se pretende cultivar todo en su totalidad, pero si proporcionar una alternativa 

para cultivar algunas regiones en épocas secas.  

 

 
 
 



 - 114 - 

Propuesta del tipo de cortina o muro de contención 

 

Existen varios tipos de presas, las cuales pueden reducirse o clasificarse en cuatro tipos 

generales: 

 Presa flexible, de tierra o de enrrocamiento 

 Tipo de pantalla o hueca, de hormigón armado 

 Tipo de arco elástico 

 Tipo de gravedad 

La elección del tipo de cortina o presa esta condicionado al precio y facilidad de obtención de 

los materiales de construcción, las condiciones de solidez y compactación del suelo de 

fundación y, por la altura de la presa y la seguridad exigida por las regiones habitadas aguas 

debajo de la misma. 

Nominalmente no existe un límite para la altura de las presas, pero es obvio que 

económicamente solo pueden lograrse las mayores alturas con los tipos de diques más 

sólidos. En consecuencia, se construirán las presas  siempre que la disponibilidad y precios 

de los materiales lo permitan, presas de relleno en suelos de grava cementada, arena o 

arcilla; y presas de fabrica en fundiciones rocosas. 

La altura de la presa, a parte de la influencia que tiene en la economía del conjunto, según el 

tipo de dique, es importante en cuanto a la adaptabilidad de éste a una clase dada de 

fundación, así: presas de gravedad bajas, hasta de 8 m de altura, por ejemplo pueden 

asentarse sobre suelos de limo o arena fina; de 9 hasta 20 m, sobre lechos de grava o de 

arena gruesa compacta; y de 20 a 160 m sólo sobre roca sólida. 

 

Procedimiento de construcción 

 

Podrían realizarse también pequeñas presas individuales según la necesidad y la ubicación 

de los terrenos. 

Es necesario en primer lugar seleccionar el lugar mas apropiado, tipo garganta o el lugar mas 

estrecho según la topografía de la zona, es de hacer notar que si el lugar es rocoso en 

ambos extremos, favorece a la construcción y minimiza los costos. 



 - 115 - 

Una vez seleccionado el lugar donde se va a construir la presa, hay que cavar al menos un 

tercio de la altura vista de la presa (muro), el muro pude ser entre 1.5 y 4.0 mts. ancho, la 

tierra que va saliendo se traslada hacia el lado contrario de donde se va a captar el agua 

como una contra fuerza de tierra para ayudar a sufragar el volumen que se espera recolectar 

en la época de lluviosa. 

Al mismo tiempo se instala en el tope del muro una tubería de al menos 12” de diámetro con 

el objeto de drenar los residuos y materia orgánica que se acarrea en el río crecido al bajar el 

agua con las primeras lluvias, la limpieza o el desagüé deberá realizarse en los dos primeros 

años, después de éstos talvez no sea necesario hacerlo sino cada dos o tres años. 

Una de las ventajas de detener el agua de esta manera es que no se detiene el flujo del río, 

ya que una vez llenada la presa, el excedente fluye sobre el tope de la presa, por otro lado la 

no permeabilización de la tierra permite la infiltración lo cual beneficia a la zona y a las fuetes 

de aguas abajo se alimentan. 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

Figura 26 

 

 

 

 

 

H2O 6 m 

2 m 

 2 m 

Saltex 

Columna de refuerzo 

Muro de piedra Tubería de desagüe 



 - 116 - 

Costos aproximados de los materiales y mano de obra 

 

Los costos de construcción de la presa pueden variar dependiendo del acceso para 

transportar los materiales y sobre todo por el tamaño de la misma. 

Como un parámetro utilizaremos la experiencia de unas presas construidas en Miramundo, 

La Palma a 2,200 m.s.m. 

Los materiales y costos de los mismos se presentan a continuación: 

 

Arena (m3) ¢ 140.00 

Saltex (Unidad) ¢ 1.50 

Bolsa de cemento ¢ 40.00 

Piedra lisa (m3) ¢ 400.00 

Muro de piedra (M3) ¢ 350.00 

Mano de obra ¢ 50.00 M3 



 - 117 - 

CAPTACIÓN DE AGUAS PARA CONSUMO HUMANO 

 

Ubicación de los nacimientos 

 

En la figura siguiente se  presentan marcados los afluentes de agua de los cuales la 

población de Santa Rita Cimarrón extrae el agua para consumo humano y diferentes tareas 

domesticas. 

 

A 

B 

C 

 

Figura 27 



 - 118 - 

El primer nacimiento y de mayor importancia “A”, conocido comúnmente como los Manzanos, 

es el nacimiento que está ubicado a mayor altura, entre 890 a 930 snm, consiste en una 

pequeña quebrada que baja de la cima del cerro Rancho Quemado, a lo largo de unos 60 m, 

los pobladores han distribuido una serie de cajas de recolección de agua, cada una posee un 

diferente propietario que hace llegar el agua por gravedad hacia su casa, utilizando 

mangueras. 

 

El segundo nacimiento “B” que esta ubicado a una altura inferior que el anterior a unos 880 

snm, consiste en unas pocas cajas recolectoras de agua las cuales suplen poca cantidad de 

agua capaz de llenar durante el día unos 5 m3, pero que permanecen toda la época del año. 

 

Y un tercer nacimiento “C”, que esta ubicado en el costado norte de la cancha de fútbol, a 

una altura de 865 metros snm, consistente en un tanque recolector ubicado bajo tierra y del 

cual brotan el agua por medio de una tubería de PVC de 2 “ de diámetro. 

 

Existen otros pequeños nacimientos de agua muy por debajo de la altura en que se 

encuentra ubicada Santa Rita Cimarrón, por lo que un bombeo de agua desde dichos 

nacimientos sería muy costoso. 

 

Medición y cálculo estimado de los flujos de agua en los nacimientos 

 

Como se hizo mención anteriormente existen tres nacimientos, pero estos, como es natural, 

no poseen un flujo continuo de agua, si no; este  va disminuyendo substancialmente a 

medida que avanza la época seca, por lo que se nos hace difícil medir la cantidad de agua 

que estos emanan. Además, el difícil y retirado acceso al lugar nos dificulta llegar al lugar con 

la frecuencia suficiente para realizar un monitoreo adecuado del flujo de agua que fluye de 

dichos nacimientos.  

 

 

 

 



 - 119 - 

Demandas de agua estimadas para la población según datos de ANDA 

 

Según ANDA, la dotación total de agua en la zona urbana oscila entre 80 a 350 litros por 

persona  por día (l/p/d) sin tomar en cuenta, el consumo comercial, público, etc. y un 20 % 

para fugas y desperdicios. Pero específicamente, la dotación total urbana debe de ser mayor 

o igual 220 l/p/d. 

Tabla de Consumos específicos: 

 Dotación total urbana   220 l/p/d 

 Locales comerciales 20 l/m2/d 

 Hoteles   500 l/hab/d 

 Pensiones   350 l/hab/d 

 Restaurantes  50 l/m2/d 

Escuelas 

 Externos    40 l/alumno/d 

 Internos   200 l/p/d 

 Personas no residentes 50 l/p/d 

Hospitales 

      600 l/cama/ 

Clínicas 

 Medicas   500 l/consultorio/d 

 Dentales   1000 l/consultorio/d 

Vivienda 

 Mínima    80 – 125 l/p/d 

 Media    125 – 175 l/p/d 

 alta    175 – 350 l/p/d 

Otros 

 Jardines   1.5 l/m2/d 

 Cantareras    30 l/p/d 

   



 - 120 - 

Es decir que para poder suplir la demanda a Santa Rita Cimarrón con una población de 480 

personas, se necesitarían  105,600 litros por día. Pero como se verá más adelante, el agua 

que emana de los nacimientos de agua es mucho menor, por lo que se espera suplir en parte 

dicha demanda, por lo menos en las necesidades más básicas, por lo que en la propuesta se 

distribuirá el agua por medio de cantareras para la cual utilizaremos la demanda de 30 l/p/d, 

por lo que se necesitaran solamente 14,400 litros diarios. 

 

SISTEMAS DE IMPULSIÓN 

 

El desarrollo tecnológico al que asistimos durante los últimos tiempos, producción masiva de 

productos industriales a bajo costo, agregado a la electrificación rural, abren enormes 

perspectivas a la agricultura. En este contexto, la tecnificación del riego no ha estado ajena a 

este proceso existiendo hoy día un enorme desarrollo y numerosas alternativas al alcance de 

los agricultores. 

El uso eficiente de lo recursos hídricos se ha propuesto difundir a un amplio público las 

técnica actuales disponibles y la operación de los sistemas de riego19. 

En áreas de escasez de recursos hídricos como son la zona norte, el riego tecnificado 

alcanza a un cuarto de la superficie regada, pero desafortunadamente concentrada casi 

exclusivamente en el sector de agricultura empresarial, por lo que estamos ante un gran 

desafío para integrar a la pequeña y mediana agricultura a este proceso. 

 

Un sistema de impulsión consiste básicamente en captar agua desde un determinado lugar y 

elevarla o impulsarla a otro punto, ubicado por lo general a un nivel más alto. Al momento de 

realizar el diseño de un sistema de impulsión, se deben tener presentes múltiples factores 

como por ejemplo; disponibilidad de artículos en el mercado, costos, calidad, garantía de los 

elementos, forma de instalación, etc. los que indicarán las dimensiones más apropiadas de 

los elementos a utilizar, en especial las características y dimensiones de la bomba y tuberías. 

 

 

                                            
19 Sistemas de Impulsión, Claudio Crisóstomo Fonseca, Ing. Civil Agrícola, Universidad de Concepción 



 - 121 - 

Tipos de bombas 

 

Existen tres tipos de bombas comúnmente usadas en la captación de aguas: 

1) Centrífugas o radiales 

2) Axiales o helicoidales 

3) De flujo mixto 

 

Bombas centrífugas o radiales 

 

Son las más populares y a veces las únicas existentes en el mercado. Se caracterizan por 

hacer uso de la fuerza centrífuga para impulsar el agua; razón por la cual, el agua sale 

perpendicular al eje de rotación del alabé o rodete. 

Este tipo de bomba proporciona un flujo de agua suave y uniforme. Se adapta a trabajos a 

velocidades altas, las que son normales en motores eléctricos. Son especialmente indicadas 

para elevar caudales pequeños a gran altura. Las partes de una bomba se muestran en la 

figura 28. 

 



 - 122 - 

 

Partes de una bomba 

Figura 28 

 

Bombas axiales o helicoidales 

 

No hacen uso de la fuerza centrífuga para elevar el agua, sino que empujan el agua tal como 

un ventilador impulsa el aire que lo rodea, razón por la cual el agua sale paralela al eje de 

rotación del impulsor. Son especialmente indicadas, para elevar grandes caudales a baja 

altura, pudiendo elevar hasta 11 m3/seg. a alturas de 1 a 6 metros. 

 

Bombas de flujo mixto 

 

Para aprovechar las ventajas de sencillez y poco peso de las bombas helicoidales y 

aumentar la altura de elevación, se modifica la forma de los alabes de la hélice, dándoles una 



 - 123 - 

forma tal que imparten al agua una cierta fuerza centrífuga. Alcanzan su mejor rendimiento 

con gastos entre 30 y 3,000 litros / segundo y alturas de elevación de 3 a 18 m. 

Casi la totalidad de las bombas comercializadas corresponden a las del tipo centrífuga, 

existiendo modelos específicos para caudal y otros para altura de presión. 

 

Cálculo de la manométrica o dinámica (H) 

 

La presión de una bomba o energía mecánica transmitida al líquido debe ser tal, que permita 

al agua vencerlos siguientes factores: 

 

 La altura estática (diferencia de nivel entre la toma y entrega del agua). 

 Las pérdidas de carga por fricción del fluido con la tubería (HF). 

 Pérdidas por singularidades o accesorios (Hs). 

 Los requerimientos de presión si, por ejemplo, se hace funcionar un equipo de riego 

presurizado (P). 

 La altura representativa de velocidad (V2/2g). 

 

Altura estática 

 

Se denomina altura estática (figura 29) a la diferencia de altura entre el punto de toma de 

agua y donde se entrega. Se divide en: 

a) Carga estática de aspiración. 

b) Carga estática de elevación. 

 



 - 124 - 

 

Esquema de carga dinámica en un sistema de bombeo 

Figura 29 

 

En los siguientes puntos se explicarán las diversas metodologías para el cálculo de la carga 

dinámica, la cual estará compuesta por las pérdidas por fricción, singularidades, altura de 

velocidad y presión de trabajo de los accesorios que se incluyan en la red de impulsión. 

 

Pérdidas por fricción (HF) 

 

Pérdida por fricción se define a la pérdida de energía producto de la resistencia que la 

cañería opone al paso del agua. La fórmula general tiene la siguiente expresión: 

 

HF =J*L 

 



 - 125 - 

Donde: 

J = Pérdidas de carga por cada metro de tubería, expresada en metros. 

L = Longitud de la cañería de conducción, en metros. 

Puede calcularse utilizando la ecuación de Hazen y Williams, la cual es la más ampliamente 

utilizada: 

J= Q1.85/ (0.28*C)1.85 * d4.86 

 

Donde: 

Q = Caudal a transportar (m3/seg.) 

d = Diámetro interior de la tubería (m). 

C = Coeficiente de rugosidad de Hazen y Williams. 

Estas pérdidas deben calcularse para la sección de aspiración y elevación respectivamente, 

teniendo en consideración lo siguiente: 

 No confundir la altura de aspiración, que va desde el nivel del agua hasta el eje de la 

bomba con la longitud de la tubería de aspiración que es el recorrido desde el 

chupador hasta la entrada a la bomba. 

 No confundir la altura de elevación, que va desde el eje de la bomba hasta e punto 

donde se entregará el agua con la longitud de la tubería de elevación, que es el 

recorrido desde la salida de la bomba hasta donde se entregará el agua. 

 

Descripción de los materiales Coeficiente de Hazen – Williams 

PVC 150 

Acero 140 

Asbesto Cemento 135 

Hormigón Vibrado 130 

Plástico Corrugado 125 

Polietileno 120 

 

Coeficiente de rugosidad de Hazen – Williams para diferentes materiales 

Tabla 17 



 - 126 - 

Ejemplo 1. 

Determinar la pérdida de carga en una tubería de 100 metros de largo de acero de 120 mm 

de diámetro interior, en la cual se transportan 17 lt/s (1 m3  = 1000 litros) De la tabla 17 se 

obtiene que el coeficiente de rugosidad de Hazen y Williams para el acero,  el cual es 140, 

por lo tanto, la expresión queda escrita como: 

J= Q1.85/ (0.28*C)1.85 * d4.86 

J= 0.00171.85/ (0.28*140)1.85 * 0.1204.86  = 0.0179 [m/m] 

Esto significa que se pierden 1, 7 cm de presión por cada metro de tubería. En este caso se 

utilizan 100 m de tubería, por lo tanto, la pérdida de energía por fricción es de 1, 7 m.  

Una tabla simplificada de pérdidas de carga para tuberías de PVC, para distintos caudales es 

la siguiente: 

Diámetro Nominal en mm 

Q 

[lt/s] 

Q 

[lt/min] 

20 25 32 40 50 63 75 90 110 125 140 

1 60 1.114 .318 .092 .029 .0096 .003 .0013 .0006 .0002 1E-

04 

6E-05 

5 300 21.88 6.25 1.807 .571 .1888 .061 .0263 .0108 .0041 .002 .0013 

10 600 78.89 22.53 6.5142 2.058 .6808 .221 .0949 .039 .0148 .008 .0046 

15 900 167 47.71 13.792 4.356 1.4414 .467 .2009 .0826 .0313 .017 .0097 

20 1200 284.4 81.23 23.484 7.418 2.4543 .795 .3421 .1407 .0533 .029 .0164 

25 1500 429.7 122.7 35.485 11.21 3.7086 1.201 .5169 .2126 .0805 .043 .0249 

30 1800 602.1 172 49.721 15.7 5.1963 1.683 .7242 .2979 .1128 .06 .0348 

35 2100 800.8 228.7 66.128 20.89 6.911 2.239 .9632 .3962 .15 .08 .0463 

40 2400 1025 292.8 84.659 26.74 8.8476 2.866 1.2332 .5072 .1921 .103 .0593 

45 2700 1275 364.1 105.27 33.25 11.002 3.564 1.5334 .6307 .2389 .128 .0737 

50 3000 1549 442.5 127.93 40.41 13.369 4.33 1.8634 .7664 .2903 .156 .0896 

55 3300 1848 527.8 152.59 48.2 15.947 5.165 2.2227 .9142 .3462 .186 .1069 

60 3600 2171 620 179.24 56.62 18.733 6.068 2.6109 1.0738 .4067 .218 .1255 

 

Tabla 18 

 



 - 127 - 

Pérdidas Singulares (Hs) 

 

Las pérdidas singulares o menores, son pérdidas de energía que se producen por la 

instalación de accesorios, tales como llaves, codos, válvulas, manómetros, etc, en el trazado 

de un sistema de presión. 

Estas se calculan mediante la expresión : 

 

Hs =  [K*V2 / 2*g] 

 

Donde: 

Hs = Pérdidas singulares o menores (m). 

V = Velocidad de circulación del agua (m/s). 

g = Aceleración de gravedad (9,8 m/s2). 

K = Constante adimensional de coeficiente de resistencia que depende de los 

accesorios que se contemplan en el diseño. 

 

Accesorio Coeficiente k 

Codo 90º 0.90 

Válvula de pie 2.50 

Lave de compuerta abierta 25% 24.00 

Lave de compuerta abierta 50% 5.60 

Lave de compuerta abierta 75% 1.15 

Lave de compuerta abierta 100% 0.19 

Válvula de globo abierta 10.0 

Válvula de no retorno 2.50 

Contracción brusca  

Фin / Фout 0.25 0.42 

Фin / Фout 0.50 0.32 

Фin / Фout 0.75 0.19 

Expansión brusca  



 - 128 - 

Accesorio Coeficiente k 

Фin / Фout 0.25 0.92 

Фin / Фout 0.50 0.56 

Фin / Фout 0.75 0.19 

Tee 1.80 

Codo 45º 0.42 

Codo cuadrado 1.80 

 

Coeficientes de pérdida de carga K para singularidades 

Tabla 19 

Ejemplo 2: 

Calcular la pérdida de energía que se produce en un codo de 90° en una tubería de 75 mm 

de diámetro interior en la cual se transportan 6,6 lt/seg. de agua. 

Se debe calcular la velocidad de escurrimiento del agua en esa tubería, de acuerdo a la 

siguiente fórmula: 

 

V = 4*Q / *d2 

 

Donde: 

Q = Caudal (m cúbicos/s). 

d = Diámetro interior de la tubería (m). 

V = Velocidad de escurrimiento (m/s). 

Reemplazando se tiene que: 

 

V = 4*0.0066 / *(0.075)2 = 1.49 m/s 

 

Reemplazando la velocidad obtenida anteriormente en la fórmula de pérdida de energía 

singular y utilizando el coeficiente de un codo de 90º de la tabla 19, se obtiene que la pérdida 

de energía singular es: 

 



 - 129 - 

Hs = 0.9*1.492 / 2*9.8 = 0.10 m 

 

Por lo tanto la pérdida de energía ocasionada por un codo de 90º es de 0,10 m para las 

dimensiones y caudales indicadas en el encabezado del ejemplo. 

 

Requerimientos de presión (P) del sistema 

 

Es la presión mínima que se requiere, para que un determinado sistema funcione. Se 

expresa en metros de columna de agua ( mca ), y vale cero, si la bomba descarga a través 

de la tubería libremente hacia la atmósfera. Si la bomba debe llenar un estanque a presión, o 

mover un aspersor, o salir a través de un gotero, se debe considerar la presión de trabajo de 

estos elementos de riego.  

 

Altura representativa de velocidad (V2/2g) 

 

Corresponde a la energía cinética del agua dentro de la tubería, que depende de la velocidad 

del agua. Se relaciona con la velocidad de salida del agua desde la tubería. Su valor, se 

expresa en mca 

Para efectos de diseño ésta se suma a los requerimientos de presión del sistema, con el fin 

de obtener la Altura Manométrica Total. 

 

Fenómeno de aspiración 

 

Una bomba puede, teóricamente aspirar agua desde 10,33 metros de profundidad, que es el 

equivalente a una atmósfera de presión (o vacío); esto significa que la máxima distancia a la 

que puede colocarse la bomba sobre la superficie de agua libre es de 10,33 m a 45° de 

latitud a nivel del mar. 

 

En la práctica, esta altura de succión es menor debido a factores como: la altura de 

instalación respecto al nivel del mar, a la tensión de vapor de agua, a la altura neta de 



 - 130 - 

succión positiva (NPSH) y a las pérdidas por fricción del agua en la tubería de aspiración, 

entre la válvula de aspiración y el eje de la bomba. 

El eje de la bomba, debe quedar ubicado a una altura menor que la calculada como altura de 

succión máxima, desde el espejo de agua hasta el eje de la bomba, debido a que se deben 

prever los posibles descensos del nivel del agua, con el potencial riesgo de dejar colgado al 

equipo. 

Si un equipo de bombeo opera sin succionar agua, se corre el riesgo de quemar los sellos de 

la bomba. 

 

Altura teórica de succión 

 

La altura teórica de succión varía con la altitud y latitud. Para condiciones generales se tiene 

la siguiente tabla : 

 

Altitud sobre el nivel del mar 

(m) 

Altura teórica de succión 

(mca) 

0 10.0 

1000 9.2 

2000 8.1 

3000 7.2 

4000 6.3 

 

Altura de succión máxima teórica, en función de la altitud sobre el nivel del mar 

Tabla 20 

  

Para los distintos tipos de bombas comerciales se recomiendan las siguientes alturas 

máximas de succión: 

Bombas centrífugas: entre 5 y 7 m 

Bombas tipo Jet o autocebantes: entre 8 y 9 m 

 



 - 131 - 

Potencia de la bomba 

 

La potencia en el eje de la bomba considerando su eficiencia, es aquella que corresponde 

cuando ésta trabaja para elevar una determinada masa de agua por unidad de tiempo, 

comunicándole una cierta presión al fluido para vencer la carga manométrica (H). De este 

modo, las expresiones para calcular la potencia de la bomba son: 

 

HP= Q*H / 75* 

kW= Q*H / 102* 

 

Donde: 

HP = Potencia consumida por la bomba (o potencia en el eje de la bomba), (HP) 

KW = Potencia consumida por la bomba (o potencia en el eje de la bomba), (KW) 

Q = Caudal elevado (lt/s) 

H = Carga total o dinámica (m) 

N = Eficiencia de la bomba, 0< n < 1 

Observación: 1 HP = 745 Watts 

 

Ejemplo 3: 

Se desean elevar 15 lt/seg. con una carga manométrica total de 25 m y un eficiencia de la 

bomba de 85% (0,85). La potencia calculada es: 

 

Potencia Motor = Potencia Bomba / motor 

Donde  motor = Eficiencia del motor 

 

La bomba seleccionada deberá tener una potencia de por lo menos 6 HP, con el propósito de 

no sobrecargarla durante su funcionamiento. 

La potencia comunicada a la bomba es proporcionada por una máquina motriz, la cual en su 

eje, deberá entregar una potencia efectiva igual o mayor a la requerida por roce y otras; la 

del motor se determina por la siguiente expresión: 



 - 132 - 

 

HP= 15*25 / 75*0.85= 5.9 

kW= 15*25 / 102*0.85= 4.3 

 

El valor de la potencia del motor eléctrico, indica la potencia absorbida en la red y que es 

aproximadamente un 20% mayor que las necesidades de la bomba. Esto en atención a que 

las eficiencias de los motores eléctricos, oscilan alrededor del 84% (i7=0,84); en cambio los 

de combustión interna tienen una eficiencia variable, según su antigüedad y forma de 

utilización, siendo substancialmente menor a la de los motores eléctricos. 

La eficiencia promedio de motores a combustión interna depende directamente del caudal y 

altura dinámica total del sistema situándose cercanos al 60% (i7=0,60). 

 

Nota: 

Todas las tablas de selección de equipos, vienen con la corrección por eficiencia del motor 

incorporada, no siendo necesario volver a considerarla. 

 

Curvas características 

 

Son curvas entregadas por los fabricantes de equipos de impulsión, con el propósito de 

seleccionar el equipo más adecuado, a cada necesidad en particular. Cada bomba está 

diseñada para condiciones determinadas respecto a caudal, altura de elevación, potencia y 

velocidad. 

La bomba transmite energía mecánica al fluido transportado, que le permite ser elevado 

desde el punto de captación al de entrega, considerando las pérdidas en la tubería y en los 

accesorios. Además de ser necesario, deberá dar la presión requerida si el sistema de 

entrega de agua es por aspersión o goteo. Esta energía se mide en metros de columna de 

agua (mca) y se denomina altura de presión (H). 

En general, podemos decir que las bombas centrífugas obtienen su máxima eficiencia, al 

elevar poco caudal a gran altura y que si se disminuye la altura de elevación, aumentará el 

caudal, disminuirá la eficiencia de la bomba y aumentarán los requerimientos de potencia. 



 - 133 - 

De las bombas helicoidales es posible decir, que la máxima eficiencia es lograda cuando se 

eleva agua a poca altura y que al aumentar la altura de elevación, disminuye el caudal, 

aumentando la potencia consumida, lo cual implica que se puede quemar un motor eléctrico 

o sobre calentar un motor de combustión. 

Actualmente, los suministrantes de bombas proveen al comprador un software para calcular 

la bomba más apropiada según los resultados obtenidos en las pruebas de sus equipos en 

los laboratorios. 

Se deben tener además la siguientes consideraciones: 

 

 Si al seleccionar un tipo de bomba desde un catálogo, los valores de caudal que 

entrega esa bomba no satisfacen la altura manométrica necesaria, se debe descartar 

esa bomba y buscar otro tipo. 

 Si se satisfacen los requerimientos de caudal y altura manométrica, pero los valores 

de eficiencia son muy bajos, se debe descartar esa bomba y buscar una que entregue 

un valor de eficiencia mayor. 

 La potencia requerida por el sistema pueda ser abastecida con las fuentes energéticas 

disponibles, es decir, electricidad mono o trifásica, potencia. 

 

Conexión de bombas 

 

De acuerdo a los requerimientos de presión y caudal del sistema en que se pretenda instalar 

la planta de bombeo, es importante tener presente que las bombas pueden ser conectadas 

de dos formas específicamente: en serie o en paralelo. 

 

Bombas en serie 

 

Utilizando este sistema se puede lograr una mayor altura de elevación, manteniendo 

constante el caudal (Q) como se detalla a continuación y la cual se puede apreciar en la 

figura 30. La característica fundamental se encuentra en que el caudal que eleva la primera 

bomba es captado por la segunda y el que ésta eleva es impulsado por la siguiente, lo que 

puede en teoría ocurrir en varias oportunidades, con el propósito de aumentar la altura de 



 - 134 - 

elevación. Se recomienda utilizar bombas de la misma potencia para completar el sistema; 

cada una de estas bombas, deberá estar situada de manera que trabajen a la misma carga 

total, es decir, que cada una de ellas eleven agua a la misma altura manométrica total. 

 

Figura 30 

 

Bombas en Paralelo 

 

Con esta conexión, se logra aumentar el caudal de entrega tal como se muestra en la 

siguiente figura 30. La bomba que entrega la menor altura de elevación, será la utilizada para 

el diseño del sistema en paralelo Consiste básicamente, en colocar 2 o más bombas a 

aspirar desde un mismo lugar, con el propósito de aumentar el caudal elevado (figura 31). 

 



 - 135 - 

 

Figura 31 

 

Consideraciones generales sobre instalaciones y funcionamiento 

 

Cavitación 

 

El proceso de cavitación se presenta esencialmente en aquellas zonas en que ocurre alta 

velocidad del agua, tales como, codos, reducciones y venturímetros entre otros. Lo podemos 

caracterizar como la reducción de la presión en un líquido, seguido de la  

creación de cavidades en el líquido que fluye. Estas cavidades aumentan de tamaño y luego 

se cierran muy rápidamente, produciendo sacudidas violentas dentro de la tubería. 

Generalmente, se originan daños considerables en las superficies metálicas de la región 

donde se produce el fenómeno. Se destaca por la pérdida de eficiencia de la máquina y la 

aparición de ruidos y vibraciones. En bombas, este problema puede ser reducido 

disminuyendo la altura de succión hasta, los 5 o 7 metros como máximo. 

 

Golpe de ariete 

 

Cuando se interrumpe el flujo de agua en una tubería debido a cierres bruscos de válvulas, 

y/o cortes súbitos de energía, se producen variaciones en la presión, que afecta a las 

paredes de la cañería. A esta presiones, se les denomina golpe de arietes; su efecto puede 

atenuarse utilizando válvulas de seguridad y dispositivos reguladores de presión. Si no 



 - 136 - 

existen estos elementos, es posible disminuirlo, cerrando lentamente la válvula de paso, 

ubicada inmediatamente después de la bomba. 

 

Cebado 

 

Este proceso consiste en llenar de agua la tubería de succión y la carcaza de la bomba, con 

el propósito de provocar la succión del agua; evitando que queden bolsas de aire en su 

interior. El llenado con agua se realiza, a través de despiche o directamente a través del 

chupador. En las bombas denominadas autocebantes, este proceso no es necesario. 

 

Potencia para bombas eléctricas 

 

Si la potencia del motor es superior a los 3 HP (2,2 KW), se debe contemplar la instalación 

de una red trifásica, debido a que se produce un alto consumo de energía durante el 

arranque o partida de la bomba. 

 

Estimación del diámetro 

 

En primer lugar, se debe estimar el diámetro para el sistema de impulsión, utilizando la 

siguiente expresión: 

De acuerdo a las disponibilidades de bombas comerciales, se debe seleccionar un diámetro 

de aspiración y elevación coherente con la oferta de equipos. 

 

Pérdidas 

 

De energía por fricción 

 

La longitud de la tubería para este ejemplo es de 40 m, por lo que las pérdidas 

Por fricción son las siguientes: 

Caudal : 0, 0025 m3/s 



 - 137 - 

Diámetro interior : Se calcula restando el espesor de paredes, para el diámetro y clase de 

material elegido. 

Reemplazando los valores en la fórmula de pérdidas por fricción de Hazen y Williams. 

Como la longitud de la tubería es de 40 m, la pérdida por fricción es de 1,84 m. 

 

Singulares 

 

Las pérdidas singulares deben ser calculadas para cada uno de los accesorios que se 

incorporen, tanto para la sección de elevación, como aspiración. 

Accesorios de aspiración: 

Como mínimo se deben contemplar, los siguientes accesorios: 

Válvula de pie K = 2,5 

Codo de 900 K= 0,9 

Accesorios de elevación: 

Codo de 90° K= 0,9 

Válvula de no retorno K = 2,5 

Por lo tanto, para calcular las pérdidas por singularidades, se debe estimar la velocidad de 

escurrimiento al interior de la cañería. Si se utilizan distintos diámetros para aspiración y 

elevación, se debe calcular la velocidad para cada uno de ellos.  

 

Presión del sistema 

 

El sistema del ejemplo bombea agua desde un pozo, por lo tanto, se requiere un filtrado 

utilizando un filtro de arena y otro de malla antes de ser acumulada para su posterior 

utilización. 

Filtro de arena = 3 m 

Filtro de malla = 5 m 

Se eligen los valores más altos para asegurar el buen funcionamiento del diseño, debido a 

que la bomba debe ser capaz de superar la pérdida de carga originada por las impurezas 

acumuladas en los filtros, cuando éstos están sucios. 

Presión de trabajo = 5 + 3 = 8 m 



 - 138 - 

Altura de velocidad 

 

Este valor se debe sumar a los anteriormente calculados, para obtener la Energía de la 

Bomba o Altura Manométrica Total (Hmt), pero generalmente se desprecia por ser de poca 

magnitud, comparado con los otros factores que intervienen en dicho cálculo. 

 

Energía de la Bomba 

 

Finalmente la energía de la bomba se debe calcular de la siguiente manera: 

EB =DESNIVEL + HF+ Hs + PTRABAjo + Hv 

 

Donde: 

EB = Energía de la bomba o altura de carga manométrica total (m) 

Desnivel = Diferencia de cota entre el nivel del agua en la captación y el punto de entrega del 

agua (m) 

HF = Pérdidas de energía debido a la fricción (m) 

Hs = Pérdidas de energía debido a singularidades (m) 

Hv = Altura de velocidad (m) 

Ptrabajo = Presión de trabajo de los accesorios considerados (m) 

Finalmente: 

EB = 20 + 1,84 + 0,76 + 8 + 0,11 = 30,71 m 

Con este valor calculado se debe seleccionar el tipo de bomba más adecuado, lo cual será 

realizado a continuación. 

 

Accesorios mínimos que se deben considerar en un sistema de impulsión 

 

Sección de aspiración 

 Chupador 

 Válvula de pie 

 

En el caso de utilizar PVC específicamente, se recomienda además de los ya mencionados: 



 - 139 - 

 Codos 

 Uniones americanas 

 Terminales HE de la medida de la entrada a la bomba y válvula de pie 

 

En el caso de utilizar plansa o polietileno (PE) o tubería corrugada específicamente, se 

recomienda además de los ya mencionados o Uniones PE – PVC 

 

Sección de elevación 

 Terminal HE a la salida de la bomba. 

 Unión americana para poder desmontar la bomba, sin desarmar toda la estructura. 

 Filtros (en el caso de sistemas de riego presurizados o de consumo humano). 

 Válvula de retención. 

 Codos. 

 Otros. 

 

En el caso de requerir la utilización de tuberías de acero, estas pueden ser unidas a las de 

PVC, utilizando conectores denominados bushings, que se compran de acuerdo a la medida 

de las tuberías a unir. 



 - 140 - 

 

PROPUESTA DEL EQUIPO DE BOMBEO 

 

 

 

 

 

 

 

 

  

  

 

 

 

Figura 32 

 

Cabeza Máxima Total 

 

La cabeza máxima total, es la presión máxima que puede ser desarrollada por el equipo de 

bombeo, esta especificación por lo general se da en pies ( equivalentes a la columna de 

agua en pies ), como se puede ver en el concepto, la cabeza máxima es una medida de 

presión que no viene dada en PSI, BAR, etc. Sino como columna de agua en pies. Es 

importante estar consciente de ello para que no produzca una mala interpretación con las 

unidades mas conocidas de presión. 

 

 

 

ELEVACION 

ALTURA ESTATICA 

LONGITUD DE 

SUCCION 

LONGITUD DE 

DESCARGA 

EQUIPO DE 
BOMBEO 

VALVULA DE PIE 

TUBERIA DE 
DESCARGA 

TUBERIA DE 

SUCCION 



 - 141 - 

 

Cabeza de Succión Neta Positiva (NPSH) 

 

NPSH, puede definirse como una cabeza en pies, capaz de llevar el liquido a través de la 

tubería de succión, hasta el ojo del impulsor , este es un valor muy importante, ya que los 

equipos están diseñados para trabajar en un rango dado de valores de NPSH. 

Tenemos dos tipos de valores, que son los siguientes: 

NPSH REQUERIDO, esta definido por las condiciones de fabricación del equipo. Estos 

valores difieren entre una marca y otra, ya que dependen del diseño. Por lo que el fabricante 

proporciona este valor. 

NPSH DISPONIBLE, esta en función del sistema de operación de la bomba. Este valor debe 

ser calculado  para cada tipo de instalación de las bombas. Si se quiere que las instalaciones 

de los equipos operen exitosamente, es necesario que el NPSH DISPONIBLE, sea igual o 

mayor al NPSH requerido por el fabricante. 

 

Cuando la fuente de agua esta por encima de la bomba ( Bomba montada debajo de un 

tanque ). 

NPSH = Presión barométrica (Pies) + Cabeza estática de succión (Pies) – Perdidas por 

fricción en la tubería de succión ( Pies ) – Presión de vapor de liquido ( Pies). 

Cuando la fuente de agua esta por debajo de la bomba ( Bomba montada encima de un 

tanque ). 

NPSH = Presión barométrica (Pies) - Cabeza estática de succión (Pies) – Perdidas por 

fricción en la tubería de succión ( Pies ) – Presión de vapor de liquido ( Pies). 

 

Cálculo del equipo de Bombeo para el nacimiento: Los Manzanos 

 

Caudal promedio del nacimiento “ Los Manzanos ”   =  70 Glns. / Minuto 
 
Caudal a ser bombeado       =  60 Glns. / Minuto 
 
Velocidad media del agua dentro de la tubería  =  10 Pies / Segundo 
( Recomendado por el fabricante de las bombas ) 
 



 - 142 - 

Diámetro de Tubería       =  2” 
(Basado en la ecuación de v =Φ/A) 
 
Longitud total de descarga      = 852.8 ‘ 
 
Elevación        = 200.08 ‘ 
 
 
Cálculo de la longitud equivalente producida por las perdidas en válvulas y accesorios 

 

Item Cant. Accesorios Φ Perdida/U Perd. Tot. 

1 4 Codos a 90o 2” 8.5’ 34.0’ 

2 14 Codos a 45o 2” 2.7 37.8’ 

3 1 Check Swing 2” 1.9 19.0’ 

4 1 Válvula Gate 2” 1.5 1.5’ 

5 1 Tee strainer 2” 7.7 7.7’ 

  SUMA   100. ‘ 

 

Tabla 21 

 

Cálculo de la cabeza Total  de descarga (TDH) : 

 

Longitud equivalente = 288.64 + 146.7 = 435.34’ 

El factor de perdida para tubería de 2” por cada 100’ de tubería es de 24.3 ‘. Por lo tanto: 

Las perdidas producidas por los accesorios y la tubería en la descarga es = 435.34’ x  

24.3/100 = 105.7’ 

 

Por lo que: 

 

TDH = Elevación en pies + Perdidas por accesorios en la descarga  

 

TDH = 196.8 + 105.7 = 302.5 ‘ 

 

 

 

 



 - 143 - 

Cálculo de la cabeza Total  de Succión (TSH): 

 

Item Cant. Accesorios Φ Perdida/U Perd. Tot. 

1 1 Codos a 90o  2” 8.5’ 8.5’ 

2 1 Válvula de pie 2” 46’ 46’ 

  SUMA   54.5 ‘ 

 

Tabla 22 

 

Longitud equivalente = 7’ + 54.5’ = 61.5’ 
 
El factor de perdida para tubería de 2” por cada 100’ de tubería es de 24.3 ‘. Por lo tanto. 
 
Las perdidas producidas por los accesorios y 
la tubería en la descarga es    = 61.5’ x  24.3/100 = 14.94’ 
 
Por lo que: 
 
TSH = Elevación en pies + Perdidas por accesorios en la succión  
 
TSH = 1+ 14.94 = 15.94 ‘ 
 
Ya con estos datos, procedemos a uno de los dos cálculos mas importantes: 
 
Cabeza Dinámica Total:  
 
Cabeza Dinámica Total =  cabeza Total  de descarga (TDH) + cabeza Total  de Succión 
(TSH)  
 
Cabeza Dinámica Total =  431.6’ + 15.94’ = 477.55’  
 
Ahora procedemos a encontrar el segundo valor mas importante del diseño del sistema de 
bombeo: 
 
Cabeza de Succión Neta Positiva NPSH: 
 
NPSH = P Barométrica – Altura estática – Cabeza Total de succión – P vapor liquido 
 
 = (13.3 psi ) x 2.31’/1 psi – 1’ - 15.94’ – 1.4’ 
 
 = 12.38’ 



 - 144 - 

 
CARACTERÍSTICAS GENERALES DEL EQUIPO DE BOMBEO 
 
 
LDescarga     = 260 mt. ( 852.8’ ) 
 
ELEVACIÓN    =   61 mt. ( 200.08’ ) 
 
FLUJO    =  60 gln./min. 
 
TUBERÍA SUCCION   = 2” Acero Galvanizado 
 
TUBERÍA DESCARGA  = 2” Acero Galvanizado 
 
CABEZA DINAMICA TOTAL = 477.55’ 
 
NPSH     = 12.38’ 
 
H.P. BOMBA     = 25 hp 
 
ØIMPELER     = 7-7/8” Bronce 
 
VOLTAJE     = 3Ø – 240/480 – 230/208  
 
RPM      = 3600 rpm 
 
MARCA     = BERKELEY 
 
MODELO     = B22P2S 
 
CATALOGO    = B551665 
 
TIPO DE SELLO    = Mecánico 



 - 145 - 

 
Cálculo de la descarga por gravedad desde los puntos 2-3 
 

Longitud equivalente, producida por las perdidas en válvulas y accesorios 

 

Item Cant. Accesorios Φ Perdida/U Perd. Tot. 

1 6 Codos a 90o  2” 8.5’ 51.0’ 

2 25 Codos a 45o 2” 2.7 67.5’ 

3 1 Check Swing 2” 1.9 19.0’ 

4 1 Válvula Gate 2” 1.5 1.5’ 

5 1 Tee strainer 2” 7.7 7.7’ 

  SUMA   146.7 ‘ 

 

Tabla 23 

 

Cálculo de la cabeza Total  de descarga (TDH) 

 

Longitud equivalente = 623.2 - 146.7 = 476.5’ 

El factor de perdida para tubería de 2” por cada 100’ de tubería es de 24.3 ‘. Por lo tanto. 

 

Las perdidas producidas por los accesorios y la tubería en la descarga es = 476.5’ x  

24.3/100 = 115.78’ 

 

Por lo que: 

 

TDH = Elevación en pies + Perdidas por accesorios en la descarga  

 

TDH =  229.6’ – 115.78’  = 113.82 ‘ 

 

Como la velocidad del fluido a la salida de la tubería es V = √(2gh) 

 



 - 146 - 

G = 32.1 p/ s2 

H = 113.82 p 

 

Por lo tanto: 

 

V = 60.44 p/s  y  el flujo es: 

 

Φ = V x A, tenemos que : 1 P3/Seg. = 449 Gln./min 

  

1.1.1 Φ = 592.1 Gln./min 

 

Presión en la salida es: 1 psi = 2.31 pie 

 

P = 229.6’ / 2.31 pie/psi = 99.39 psi   

 

Cantarera del patio: Φ = 592.1 Gln./min @ 99.39 PSI 

 
 
Cálculo de la descarga por gravedad desde los puntos 2 - 4 

 

Longitud equivalente, producida por las perdidas en válvulas y accesorios 

 

Item Cant. Accesorios Φ Perdida/U Perd. Tot. 

1 10 Codos a 90o  2” 8.5’ 85.0’ 

2 35 Codos a 45o 2” 2.7 94.5’ 

3 1 Check Swing 2” 1.9 0.00’ 

4 1 Válvula Gate 2” 1.5 1.5’ 

5 1 Tee strainer 2” 7.7 7.7’ 

  SUMA   188.7 ‘ 

 

Tabla 24 



 - 147 - 

 

Calculo de la cabeza Total  de descarga (TDH)  

 

Longitud equivalente = 1092.24 - 188.7 = 903.54’ 

 

El factor de perdida para tubería de 2” por cada 100’ de tubería es de 24.3 ‘. Por lo tanto. 

 

Las perdidas producidas por los accesorios y la tubería en la descarga es = 903.54’ x  

24.3/100 = 219.56’ 

 

Por lo que: 

 

TDH = Elevación en pies + Perdidas por accesorios en la descarga  

 

TDH =  259.12’ – 219.56’  = 39.56 ‘ 

 

Como la velocidad del fluido a la salida de la tubería es V = √(2gh) 

 

G = 32.1 p/ s2 

H = 39.56 p 

 

Por lo tanto: 

 

V = 50.39 p/s  y  el flujo es: 

 

Φ = V x A, tenemos que : 1 P3/Seg. = 449 Gln./min 

  

1.1.2 Φ = 493.66 Gln./min 

 

Presión en la salida es: 1 psi = 2.31 pie 

 



 - 148 - 

P = 259.12’ / 2.31 pie/psi = 112.17 psi   

 

Cantarera de la iglesia: Φ = 493.66 Gln./min @ 112.17 PSI 

 

Cálculo de la descarga por gravedad desde nacimiento la cancha  al punto 3 

Longitud equivalente, producida por las perdidas en válvulas y accesorios 

 

Ítem Cant. Accesorios Φ Perdida/U Perd. Tot. 

1 7 Codos a 90o  2” 8.5’ 59.5’ 

2 25 Codos a 45o 2” 2.7 67.5’ 

3 1 Check Swing 2” 1.9 0.00’ 

4 1 Válvula Gate 2” 1.5 1.5’ 

5 1 Tee strainer 2” 7.7 7.7’ 

  SUMA   136.2 ‘ 

 

Tabla 25 

 

Cálculo de la cabeza Total  de descarga (TDH) 

 

Longitud equivalente = 547.76 – 136.2 = 411.56’ 

 

El factor de perdida para tubería de 2” por cada 100’ de tubería es de 24.3 ‘, por lo tanto: 

 

Las perdidas producidas por los accesorios y la tubería en la descarga es = 411.56’ x  

24.3/100 = 100’ 

 

Por lo que: 

 

TDH = Elevación en pies + Perdidas por accesorios en la descarga  

TDH =  124.6’ – 100’  = 24.6 ‘ 



 - 149 - 

Como la velocidad del fluido a la salida de la tubería es V = √(2gh) 

G = 32.1 p/ s2 

H = 24.6 p 

 

Por lo tanto: 

V = 39.7 p/s  y  el flujo es: 

Φ = V x A, tenemos que :  1 P3/Seg. = 449 Gln./min  

Φ = 389.2 Gln./min 

Presión en la salida es: 1 psi = 2.31 pie 

P = 124.6’ / 2.31 pie/psi = 53.9 psi   

 

Cantarera de la cancha en punto bajo Φ = 389.2 Gln./min @ 53.9 PSI 



 - 150 - 

ESQUEMA DE SISTEMA DE BOMBEO 

NACIMIENTO “LOS MANZANOS” 

ΔH        =  60.00 mt. ( 196.8’) 
LDescarga = 88.00 mt. ( 288.6’) 
LSuccion   = 02.13 mt. (     7.0’) 

60 mt. 
196’ 

1’ 

4’ 1 

2 

Figura 33 



 - 151 - 

ESQUEMA DE DISTRIBUCION DE AGUA POR GRAVEDAD

2 

3 

4 

ΔH2-3    =   70.00 mt. ( 229.6’) 
LDescarga = 190.00 mt. ( 623.44’) 
 
ΔH2-4    =   79.00 mt. ( 259.12’) 
LDescarga = 143.00 mt. ( 469.04’) 

Figura 34 



 - 152 - 

NACIMIENTO  “LA CANCHA”

1 

3 

2 

ΔH1-2    =   8.00 mt.  
LDescarga = 40.00 mt. ( 131.2’) 
 
ΔH1-4    =   25.00 mt. ( 82’) 
LDescarga = 167.00 mt. ( 547.76’) 

Figura 35 



 - 153 - 

Descripción  de  símbolos 

 
 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

1 
NACIMIENTO DE AGUA 

TANQUE DE CAPTACION DE 

AGUA 

CANTARERA 

EQUIPO DE BOMBEO 



 - 154 - 

 

 

 

 

Esquemático de distribución propuesto para las cantareras y la ampliación de la red 

primaria 

 

Figura 36 

 



 - 155 - 

 

 

 

Ubicación de la bomba 

Figura 37 

 



 - 156 - 

 

De la figura anterior en donde se muestra la ubicación de la bomba y el tanque para la 

captación del agua para consumo humano, se puede determinar con facilidad la 

trayectoria a seguir aguas arriba con la tubería. Al mismo tiempo, se puede observar 

gracias a las curvas de nivel, la distancia aproximada entre punto y punto. 

Haciendo uso del esquema que se describe anteriormente, podemos trazar el perfil para la 

distribución y montaje de la tubería para ser bombeada desde el tanque colector hacia la 

cisterna que posteriormente distribuirá el agua por gravedad, así: 



 - 157 - 

 

 

Perfiles para el montaje de la tubería 

 

Figura 38



 - 158 - 

 

Ampliación de la red eléctrica para la energización del sistema de bombeo 

 

Para poder alimentar el sistema de bombeo propuesto es necesario ampliar la red 

eléctrica existente, diseñada para la electrificación de Santa Rita Cimarrón. Con el fin de 

reducir costos,  se pretende alimentar el sistema de bombeo trifásico por medio de una 

subestación estrella abierta delta abierta; esto implica que se necesita llevar dos hilos 

desde el punto P40 hasta el punto P51 y desde allí, sustituir los postes del los puntos 

P51A y P51B que son postes de 26’ por otros de 35’. 

Para poder realizar dicha ampliación se necesitarán los siguientes materiales: 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 

 



 - 159 - 

Matriz para el cálculo de materiales para la subestación 

 

Item Descripción Cantidad Precios c/u Precio total

1 Poste de acero galvanizado de 35 pies 5 2,200.00            11,000.00           

2 Zapata para poste 8 18.00                 144.00                

3 crucero angular de hierro de 2 ½ “ x 2 ½  x ¼ “ x 8 170.00               1,360.00             

4 Perno maquina de 5/8” x 10” 12 8.25                   99.00                  

5 Arandela curva agujero de 11/16 “ 12 3.25                   39.00                  

6 Arandela de presión agujero de 11/16” 33 1.25                   41.25                  

7 Arandela plana agujero de 11/16” 4 2.50                   10.00                  

8 Diagonal de pletina de hierro de 11/2” x ¼” x 0.91 m 16 66.00                 1,056.00             

9 Grillete de anclaje de 9/16” 4 39.95                 159.80                

10 Perno de maquina de 5/8” x 1 ½ “ 16 6.50                   104.00                

11 Perno todo rosca de 5/8” x 12” 6 18.00                 108.00                

12 Perno argolla de 5/8 “ x 10” 3 22.50                 67.50                  

13 Gurdacabo para cable de 3/8” 3 2.80                   8.40                    

14 Tuerca argolla especial para perno de 5/8 “ 1 22.95                 22.95                  

15 Espiga para aislador de una pulgada de rosca. 4 46.00                 184.00                

16 Aislador de porcelana de 1” de rosca DE 6 " de 4 24.95                 99.80                  

17 Aislador de suspensión tipo clevis de 6”de diámetro. 16 68.00                 1,088.00             

18 Horquilla clevis de remate 4 29.00                 116.00                

19 soporte para nutro 2 57.00                 114.00                

20 Juego de varillas preformadas de aluminio  para 12 29.95                 359.40                

21 Amarradera primaria de aluminio 10 2.85                   28.50                  

22 Juego de varillas preformadas de aluminio para 6 32.00                 192.00                

23 Conector de compresión de aluminio YP2U3 8 24.05                 192.40                

24 Eslabón de 5/8 4 80.00                 320.00                

25 Cable ACSR N. 2 1032 3.50                   3,612.00             

26 Cable THNN 1/0 30 35.00                 1,050.00             

27 Barras dy anclas de expanción 4 125.00               500.00                

28 Transformadores de 25 KVA 2 8,750.00            12,350.00           

29 Barras de polarización con cepo 5 131.25               656.25                

30 Alambre de cobre solido No 4 60 13.10                 786.00                

31 Conector de compresión de aluminio YP2U3 12 7.00                   84.00                  

32 Instalación de una red de tierra 1 1,200.00               1,200.00             

33 Instalación de protecciones /corta circuitos 1 240.00                  240.00                

34 Instalación de protecciones / para-rayos 1 240.00                  240.00                

35 Instalación de retenida sencilla 4 240.00               960.00                

36 Excavación para ancla 4 180.00                  720.00                

37 Exacavación para poste galvanizado de 35 pies 4 180.00                  720.00                

38 Instalación de poste galvanizado de 35 pies 4 420.00                  1,680.00             

39 Instalación de esctructura primaria 2 hilos 4 390.00                  1,560.00             

40 Instalación de retenida sencilla 4 240.00                  960.00                

41 Instalación de un hilo conductor ACSR #2 1032 3.60                     3,715.20             

42 Instalacion de banco de transformadores trifásicos 1 2,500.00               2,500.00             

43 Cinata banditt de 3/4" 20 12.60                 252.00                

44 Abrasaderas de 5-7" completas 11 49.00                   539.00                

45 Tuberia de 1/2" 1 65.00                   65.00                  

 



 - 160 - 

Item Descripción Cantidad Precios c/u Precio total

46 Almoadilla para transformador 6 42.00                 252.00                

47 Pararrallos 3 750.00               2,250.00             

48 Fusibles de tipo link 2 3 30.00                 90.00                  

49 Corta circuitos 3 600.00               1,800.00             

50 Conector de línea viva 2 60.00                 120.00                

51  cruseros 205 m  x 4" x 1/8" 2 450.00               900.00                

TOTAL 56,715.45           

 

Tabla 26 

 

Costos aproximados de los materiales y mano de obra 

 

Suministro de Materiales   

ITEM  CANT. DESCRIPCION  P/UNIT. P/TOT. 

1 130 Caño  mediano galvanizado de 2"  ¢       288.50   ¢      37,504.42  

2 10 Unión Universal galvanizada de 2"  ¢         53.53   ¢          535.31  

3 30 Codo a 90º galvanizado de 2"  ¢         23.31   ¢          699.29  

4 110 Codo a 45º galvanizado de 2"  ¢         24.78   ¢        2,725.66  

5 45 Niple todo rosca galvanizado de 2"  ¢          4.42   ¢          198.72  

6 500 Cinta teflon de 2"   ¢          1.70   ¢          849.56  

7 12 T galvanizada de 2"   ¢